落地式脚手架安全计算书全套.docx

落地式脚手架安全计算书全套工程信息：*计算依据：依据建筑施工脚手架安全技术统一标准(GB51210-2016)、建筑地基基础设计规范(GB50007-2011)、建筑结构荷载规范(GB50009-2012)编制。一、参数信息：L脚手架参数计算的脚手架为双排脚手架，横杆与立杆采用单扣件方式连接，搭设高度为22.0米，结构性重要系数为Lo,立杆采用单立管。搭设尺寸为：立杆的纵距1.20米,立杆的横距1.05米，立杆的步距1.80米。内排架距离墙长度为0.30米。小横杆在上，搭接在大横杆上的小横杆根数为1根。采用的钢管类型为48.33.6o连墙件采用2步3跨，竖向间距3.60米，水平间距3.60米采用扣件连接。2,荷载参数施工均布荷载为2.0kNm2,脚手板自重标准值0.30kNm2,同时施工1层，脚手板共铺设3层。脚手架用途:其他主体结构工程作业。立面图剖面图平面图二小横杆的计算：小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算。按照小横杆上面的脚手板和活荷载作为均布荷载计算小横杆的最大弯矩和变形。考虑活荷载在横向水平杆上的最不利布置（验算弯曲正应力和挠度不计入悬挑荷载）。1 .均布荷载值计算小横杆的自重标准值Pl=0.040kNm脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.2002=0.180kNm活荷载标准值Q=2.000×1.2002=1.200kNm荷载的计算值q=1.2×0.040+1.2×0.180+1.4×1.200=1.944kNm小横杆计算简图2 .抗弯强度计算最大弯矩考虑为简支梁均布荷载作用下的弯矩M=1.944×1.052/8=0.268kN.m=l×0.268×1065260.000=50.924N/mm2小横杆的计算强度205Nmm2,满足要求！3 ,挠度计算最大挠度考虑为简支梁均布荷载作用下的挠度计算公式如下：荷载标准值q=0.04+0.18=0.22kNm简支梁均布荷载作用下的最大挠度V=5.0×0.22×1050.04/(384×2.06×105×127000.0)=0.13mm小横杆的最大挠度小于7mm与规范规定IOmm,满足要求!三、大横杆的计算：大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算。用小横杆支座的最大反力计算值，考虑活荷载在大横杆的不利布置，计算大横杆的最大弯矩和变形。L荷载值计算小横杆的自重标准值Pl=0.040×1.050=0.042kN脚手板的荷载标准值P2=0.300×1.050×1.2002=0.189kN活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.2002=1.260kN荷载的计算值P=(1.2×0.042+1.2×0.189+1.4×1.260)2=1.020kN大横杆计算简图2 .抗弯强度计算最大弯矩考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的弯矩和集中荷载最大弯矩计算公式如下：M=0.08×(1.2×0.040)×1.2002+0.175×1.020×1.200=0.220kN.m=0.220×106/5260.0=41.782Nmm2大横杆的计算强度205Nmm2,满足要求！3 .挠度计算最大挠度考虑为大横杆自重均布荷载与荷载的计算值最不利分配的挠度和均布荷载最大挠度计算公式如下：集中荷载最大挠度计算公式如下：大横杆自重均布荷载引起的最大挠度Vl=0.677×0.040×1200.004(100×2.060×105×127000.000)=0.02mm集中荷载标准值P=(0.042+0.189)2=0.115kN集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度V2=1.146×115.343×1200.003/(100×2.060×105×127000.000)=0.09mm最大挠度和V=Vl+V2=0.108mm大横杆的最大挠度小于8mm与规范规定IOmm,满足要求！四、扣件抗消力的计算：按规范(GB51210-2016)表6.1.7-1,单扣件抗滑移承载力取值为8.00kNo按照扣件抗滑承载力系数100o该工程实际的旋转双扣件承载力取值为800kN0根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(GB51210-2016)6.2承载能力极限状态621-1,脚手架结构或构配件的承载能力极限状态设计，应满足下式要求：大横杆的自重标准值Pl=0.040×1.200×(l+l)2=0.048kNo小横杆的自重标准值P2=0.040×1.05=0.042kNo脚手板的荷载标准值P3=0.300×1.050×L2002=0.189kNo活荷载标准值Q=2.000×1.050×1.2002=1.260kNo荷载的计算值Nad=1.2×(0.042+0.048+0.189)+1.4×1.260=2.098kNo结构重要性系数Yo=1.00o单扣件抗滑承载力的设计计算0Nad=2.0988.00,满足要求！五.脚手架荷载标准值：作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷靳口风荷载。Q)脚手架自重标准值产生的轴向力每米立杆承受的结构自重标准值gk:本例为:0.1202(kNm)oNGl=0.1202×22.000=2.644kN。(2)脚手板自重标准值产生的轴向力脚手板的自重标准值(kNm2):本例采用冲压钢脚手板，标准值为0.30NG2=0.300×3×1.200×(1.050+0.300)/2=0.729kNo栏杆与挡脚手板自重标准值产生的轴向力栏杆与挡脚手板自重标准值(kNm):本例采用栏杆、冲压钢脚手板挡板,标准值为0.16NG3=0.160×1.200×3/2=0.288kNo(4)吊挂的安全设施，安全网自重标准值产生的轴向力吊挂的安全设施荷载，包括安全网自重标准值(kNm2):0.010。NG4=0.010×1.200×22.000=0.264kNo经计算得到，静荷载标准值,构配件自重：NG2K=NG2+NG3+NG4=1.281kNoNG2KL=NG2+NG3+NG4L=1.017kNo钢管结构自重与构配件自重：NG=NGl+NG2k=3.925kNo(5)施工荷载标准值产生的轴向力施工均布荷载标准值(kNm2):2.000NQ=2.000×3×1.200×1.0502=3.780kNo(6)轴向力设计值根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(GB51210-2016)6.2.5作业脚手架立杆(门架为双立杆)的轴向力设计值Nd=1.2×3.925+1.4×3.780=10.002kN。根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(GB51210-2016)5.1.7风荷载标准值经计算得到，脚手架底部风荷载标准值:Wk=0.650×1.132×0.300=0.221kNm2o风荷载设计值产生的立杆段弯矩MW根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(GB51210-2016)6.2.6弯矩设计值经计算得，底部立杆段弯矩：Mwk=0.05×0.6×0.221×1.200×3.600×3.600=0.103kN.mMwd=0.6×1.4×0.103=0.087kN.m六.立杆的稳定性计算：卸荷吊点按照构造考虑，不进行计算。根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(GB51210-2016)6.2.4稳定承载力计算无风稳定承载力计算有风稳定承载力计算1 .不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算计算结果Nd(kN)A(mm2)fd(Nmm2 )1.010.002196.1320.188506.000205验算立杆长细比立杆长细比=1.0×1.500×1801.59=169.811210,满足要求!验算立杆的稳定性不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算。=1.0×100020.188×506=105.143<f=205,满足要求！2 .考虑风荷载时,立杆的稳定性计算计算结果Nd(kN)A(mm2)Mwd(N.mm)W(mm3 )fd(Nmm2)1.010.002196.1320.188506.00087000.0005260.000205验算立杆长细比立杆长细比=1.0×1.500×1801.59=169.811210,满足要求!验算立杆的稳定性考虑风荷载时，立杆的稳定性计算。=1.0×100020.188×506+l×87000.000/5260.000=121.682<f=205,满足要求！七、连墙件的计算：根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(GB51210-2016)6.2.7连各计算参数值如下：Uz=0.880Wk=Uz×Us×Wo=0.880×1.132×0.300=0.299kNm2Ll=3.600mHl=3.600mNwLd=1.4×0,299×3.600×3.600=5.424kNNLd=5.424+3.000=8.424kNAc=506.000mm2=8.424×1000/5.060=16.648Nmr2=0.949(长细比人=19,查表得到)A=1831.319mm2连墙件稳定承载力=8.424*1000/(0.949×1831.319)=4.847Nmm2经计算=16.648<0.85x205,满足要求经计算连墙件稳定承载力4.8470.85x205,满足要求连墙件抗滑移计算：连墙件采用双扣件与墙体连接。经过计算得到NLd=8.424小于扣件的抗滑力16.0OkN,满足要求！连墙件扣件连接示意图八、地基承载力验算根据建筑施工脚手架安全技术统一标准(GB51210-2016)6.2.18脚手架立杆地基承载力计算结果Nd(kN)Ad(r2)P(kNm2)ufa(kNm2)10.0020.25040.0081.254120.384地基承载力的计算P=40.008ufa=120.384,满足要求!