焊缝力学性能探讨.doc

铸钢焊后冲击强度值低的问题！我们单位在做焊接工艺评定WPQR时，有一种接头形式是25厚的Q235B和相应等级的铸钢，铸钢厚60的T型对接接头焊接，焊接采用GMAW打底2遍，然后用SAW填充若干层的焊接工艺，焊前预热到80°左右，层间温度控制在250°以下，但是焊后在20°做冲击试验时，冲击值只有10左右，请问有谁知道是什么原因？还有哪些因素影响冲击韧性呢？需要具体的工艺文件，你们先要确定你们的铸钢是否合格母材铸钢偏析和杂质影响冲击与Q235B同等级的铸钢需要预热保温吗？建议算算铸钢的碳当量。SAW焊接时控制线能量，我认为应该将道间温度控制在150左右较合适。SAW常常导致线能量过大，焊缝晶粒粗大直接导致冲击韧性下降。我们的SAW电流在500A左右，电压在28V左右，焊接速度40cm/min，线能量应该不是很大呀。共焊接7层，12道焊缝，每层厚度约4mm，1、2用GMAW焊接，3层一道，4-9层每层2道，最后一层3道焊缝，焊缝宽度每道小于14。从上面的规范看，线能量不是偏大而是偏小，普通碳钢SAW线能量一般控制在28-35KJ/CM比较合适，太小时易出现淬硬组织而使韧性变坏。电流加到600，电压30，焊接速度变为37，再试试.一般中、高碳钢焊接时容易产生淬硬组织吧？低碳钢的淬硬倾向不大呀！铸钢为厚度60的GE200，和25mm的T型开坡口全焊透结构，可以预热吧！这里淬硬组织不是说一定有马氏体等，是说比正常情况下焊缝组织的硬度要高很多。如果使用的是熔炼焊剂，电压还可加3-4伏。关于预热，如果不能保证焊接结构预热温度均匀，对这种结构，我看还不如不预热，以免产生内应力。者，该结构板的厚度相差比较大，焊后内应力比较大，也会影响韧性。后来按照原来工艺重新焊了一块试板，冲击韧性过了！第一次母材本身的韧性值低的原因没有过！呵呵，谢谢各位朋友的提醒，我才找到真正造成韧性低的原因！请问是焊缝还是热影响区的冲击热影响区的低，焊缝金属和母材关系不大！为什么热影响区的冲击功都比焊缝高？这个值一定的吗？ 还有是不是氩弧焊做的冲击试样都会比手弧焊高？这个值并不是唯一的,如果在材料不同的情况下,氩弧焊冲击试样是否比手弧焊冲击试样高,那是不确定的,但如果材料相同,且外观质量相同的情况下,那应该会高些,因为在氩弧焊中,其能量集中,焊接过程中热影响区小,且焊接过程中没有焊接冶金反应,其内在质量一般都比手弧焊要高.TIG因为热输入小，所以热影响区的组织几乎没有变化，故冲击值高；对于大线能量焊接方法，刚好相反。热影响区的冲击功比焊缝的高,那是因为母材的冲击功本来就比焊材熔敷金属的冲击功高，如果母材的冲击功比焊材熔敷金属的冲击功低，那焊接出来的冲击功一般都是焊缝的高些!TIG与SMAW的比较我就不说了，楼上两位都说的蛮好了！冲击韧性 冲床、内燃机连杆、气锤等一些机件在工作中承受的主要是冲击力。由于对零件瞬时冲击的作用引起的应力和变形要比受到静载荷作用时大得多。因此对这些零件选材时，必须考虑所选材料抵抗冲击载荷作用的能力，即考虑材料的冲击韧性。 金属材料的冲击韧性是采用一次性冲击试验的方法来确定的。一次性冲击试验，主要包括冲击弯曲、冲击扭转和冲击拉伸实验。 通常把冲击韧性值低的材料称作脆性材料，冲击韧性值高的材料称为韧性材料。 必须注意，在冲击载荷作用下的零件一般都不是受到一次大能量冲击就损坏的。因此，用一次性冲击弯曲试验测得的冲击韧性，作为承受冲击载荷零件的设计依据是不足的。通常好多零件都是在小能量，多次重复冲击条件下工作的。实践证实，零件破坏与否主要取决于强度，故它并不需要过高的冲击韧性。例如，球墨铸铁的冲击韧性并不很高，但只要强度满足要求，就可以用来制造承受冲击载荷作用的某些内燃机曲轴。网址:A105（大致相当于20钢）筒体对接试件，筒体尺寸681×601，采用细丝窄间隙多层多道埋弧焊工艺，焊丝为H10Mn2，直径1.6，焊剂为101，电流240-280A，电压30-32V，焊接速度450-500mm/min，填满坡口共焊接24道焊缝。气割取样，按JB4708进行焊接工艺评定，拉伸、弯曲皆合格，焊缝冲击功为160J、158J、156J（与母材的冲击值相当），而热影响区只有10J、12J、22J。热影响区试样缺口中心距熔合线2-3mm。是否以下因素导致热影响区冲击值如此低：线能量过高或层间温度过高，导致热影响区晶粒粗大？线能量过低造成脆性组织？气割下料造成热影响区晶粒粗大？铣床加工试样造成加工硬化？其它方面因素？请朋友们帮忙分析一下。· ASTM A105管系部件用碳素钢锻件，厚度小于50其最高硬度187，最高碳当量0.47.。算了下你的热输入大约在8-11左右，线能量过低，你的材料有可能产生了淬硬组织，另外，你的产品焊后需要做焊后热处理，不知道做没做对冲击试样进行500×金相分析，发现断裂在母材。热影响区组织细小，而母材组织粗大（有魏氏组织存在）。但以前的试验报告显示母材的冲击值为150-160J，究竟是以前对母材的冲击实验有误，还是这次焊接接头冲击试验的缺口开的位置不对，还需要继续分析。冲击韧性（冲击值）ak工程上常用一次摆锤冲击弯曲试验来测定材料抵抗冲击载荷的能力，即测定冲击载荷试样被折断而消耗的冲击功Ak，单位为焦耳（J）。而用试样缺口处的截面积F去除Ak，可得到材料的冲击韧度（冲击值）指标，即ak=Ak/F，其单位为kJ/m2或J/cm2。因此，冲击韧度ak表示材料在冲击载荷作用下抵抗变形和断裂的能力。ak值的大小表示材料的韧性好坏。一般把ak值低的材料称为脆性材料，ak值高的材料称为韧性材料。ak值取决于材料及其状态，同时与试样的形状、尺寸有很大关系。ak值对材料的内部结构缺陷、显微组织的变化很敏感，如夹杂物、偏析、气泡、内部裂纹、钢的回火脆性、晶粒粗化等都会使ak值明显降低；同种材料的试样，缺口越深、越尖锐，缺口处应力集中程度越大，越容易变形和断裂，冲击功越小，材料表现出来的脆性越高。因此不同类型和尺寸的试样，其ak或Ak值不能直接比较。材料的ak值随温度的降低而减小，且在某一温度范围内，ak值发生急剧降低，这种现象称为冷脆，此温度范围称为“韧脆转变温度（Tk）”。冲击韧度指标的实际意义在于揭示材料的变脆倾向。· 在做焊接工艺评定的过程中，发现焊缝区的冲击功的值比热影响区的值小。焊接方法为CO2气体保护焊，焊丝为ER50-6，直径1.2。母材为345D，板厚为45。做的是低温-20度冲击。焊后不进行热处理。所得的数值结果为:焊缝区为44、63、45，热影响区为118、234、178，采用埋弧焊的焊接方法，也出现这种情况。请问这种试验结果是否正常，为什么会出现这种情况。· 看板厚应该是多道焊，焊缝冲击值低很正常，不过热影响区高的有点过头了用埋弧焊焊缝冲击不会这么低吧我们用埋弧焊焊接，做的低温-40度冲击，焊缝区的冲击功的值也比热影响区的值小· 楼上：我想问一下，你们做这个埋弧焊焊接工艺评定，主要用于什么产品上，焊接材料选用的是什么，能否告诉在下？谢谢！14mm板16MnDR埋弧焊对接，-40低温冲击。用的是安泰公司自己研制的H08MnDR焊丝（4.0）+SJ603焊剂。焊接电流450A左右，电压32V左右，焊速30m/h12Cr1MoV厚度32的钢板焊后焊缝冲击韧性低?采用的是氩弧焊丝TIG-R31及R317焊条焊接,焊后730度,保温1.5h, 结果HAZ冲击韧性都在100多J,而焊缝区皆为10J,20J,18J,请专家帮助分析一下!是否可能因为线能量过大的原因呢？！我们用4mm焊条电流为175A，电压为26-30V，有什么问题吧？！电流太大了吧，一般推荐焊接电流4.0mm 140-180A.实际工作用的取低限值的较多吧。焊速是否太慢了，晶粒长得太大。应控制焊接线能量，严格控制多层多道的厚度，还有焊条摆动的宽度焊材没有用问题。层间温度对冲击影响较大，你没有提供相应的焊接工艺(预热温度、焊接规范、层间温度、产品结构等)，真正的原因不好分析。但据我的经验，层温太高或没有控制层间是造成冲击偏低的关键。请教各位高手，我公司6mm16MnR板采用埋弧焊，焊丝焊剂采用H10MnSi+HJ350,线能量10KJ以下，焊缝及热影响区-20°C冲击功不合格，能否有好的解决方法？采用H10Mn2/SJ101试一下我们曾买过几批H10Mn2，但复验不合格，请有H10Mn2使用经验的朋友给我推荐质量好的厂家，谢谢了！锦泰的JW-3/JF-B还不错。我厂用的是JW-1/JF-B，JW-3用在碳钢上用H10Mn2+HJ260可能效果不错,三楼建议很不错,我听说过用的不错.我们才用H10Mn2+HJ431进行了评定，-20低冲合格。不知对你是否有帮助？低合金高强度钢焊缝熔敷热处理冲击韧性下降原因分析 任艺;王守忠 用于高参数压力容器的低合金高强度钢采用窄间隙埋弧焊,在焊后热处理后其焊缝冲击韧性大幅下降。利用扫描电镜和透射电镜.对焊缝熔敷金属焊后热处理前后的显微组织变化进行研究,找出其冲击韧性下降原因。结果表明:低合金高强度钢焊缝焊态时组织为针状铁素体,在晶内有细小碳化物弥散分布;经焊后热处理,针状铁素体变为块状,碳化物在晶界大量析出,导致晶界脆化和冲击韧性下降。【作者单位】：商丘职业技术学院【关键词】：低合金高强度钢;窄间隙埋弧焊;冲击韧性;热处理【分类号】：TG441.8【DOI】：CNKI:SUN:JXZG.0.2008-09-034【正文快照】：目前，压力容器日益向高参数大型化方向发展，越来越多地采用低合金高强度钢作为压力容器用钢，焊接方法采用窄间隙埋弧焊。BHW235钢焊缝熔敷金属属低合金高强度钢，窄间隙埋弧焊接头的强度和冲击韧性均明显优于传统宽坡口埋弧焊接头，使锅炉具有良好的整体强度和抗脆断能力。  推荐 CAJ下载           PDF下载  CAJViewer7.0阅读器支持所有CNKI文件格式，AdobeReader仅支持PDF格式埋弧焊焊缝中镍和铬对焊缝性能有什么影响?特别是对焊缝的冲击韧性?对低碳微合金钢采用埋弧焊时,如果焊缝分中镍、铬含量高是不是容量出现缺陷？对焊接工艺有什么特殊的要求？低碳微合金钢采用埋弧焊时,如果焊缝分中镍、铬含量高，我想：既然是微合金钢，镍、铬含量不会太高，就不会增加产生缺陷的几率。增加镍含量，反而会提高焊缝的冲击韧性。本文通过实验和分析说明：碳钢多层焊焊缝。低温冲击出现低值的直接原因是存在于焊缝中的微观氧化物夹杂。成份主要为硅、钙、铝和铁的氧化物的复盐，其形态为多边形的微观夹杂，形成冲击试样的裂源、尺寸较大的此类氧化物夹杂，可作为解理核心，引起试样脆性断裂，并诱发低值用于高参数压力容器的低合金高强度钢采用窄间隙埋弧焊，在焊后热处理后其焊缝冲击韧性大幅下降。利用扫描电镜和透射电镜。对焊缝熔敷金属焊后热处理前后的显微组织变化进行研究，找出其冲击韧性下降原因。结果表明：低合金高强度钢焊缝焊态时组织为针状铁素体，在晶内有细小碳化物弥散分布；经焊后热处理，针状铁素体变为块状，碳化物在晶界大量析出，导致晶界脆化和冲击韧性下降。 如何提高16MnDR焊接试板焊缝冲击韧性？请教16MnDR埋弧焊焊接试板低温（-40）冲击问题。16MnDR埋弧焊焊接试板焊缝的夏比V型缺口冲击功热处理后（600退火）往往比热处理前的要低，有时热处理前是合格的，而经过热处理后反到不合格。按理说退火是消除了焊缝的焊接应力，应该有利于提高焊缝的冲击韧性，而现在反到降低，这是什么道理？是不是存在热处理脆性？这种脆性是不是与我们通常所说的回火脆性是一回事？请问高人，如何能有效提高16MnDR埋弧焊焊接试板低温冲击韧性？是改善焊接工艺还是从热处理方面考虑？焊后回火温度不对，对于有回火脆性的材料要尽量避开600的温度区间我们在580-640温度区间都试验过，但没有效果。温度太高，强度会太低，温度过低，消除焊接应力效果又不明显。你认为多少温度合适？试以下560改用手工焊接或者氩弧焊，因为埋弧焊的线能量大，会降低低温焊缝的冲击韧性如果按照4楼的说法，那么在焊接冲击大的构件的时候用埋弧焊接方法还是很不明智的了？我想问问，在焊接车架的时候，能不能使用埋弧焊接方法来焊接?你用的退火？热轧正火钢要空冷4楼，钢板是16mm厚，考虑到效率，只能用埋弧焊。6楼，我们的产品是压力容器，GB150规定的是退火，而且退火的加热速度和冷却速度都规定得很严格。谢谢各位高手再帮助出出主意。5楼，不是说冲击要求高的就不能用埋弧焊，但是埋弧焊却是由于能量输入大而导致对冲击性能有影响，所以，在焊接操作之前就需要做焊接工艺以及工艺评定，试验合格了再进行施焊（所有的焊接都要有工艺及工艺评定的）。对于低温的焊接尤其如此。而且，低温焊接需要用于低温的焊材，跟常温的不一样。退火是消除热影响去的热应变脆性，但退火的冷却速度慢，对正火钢的细化晶粒、固熔强化是不利的。可以考虑退火后再进行一次正火，以提高强度通过正火是肯定可以提高焊缝冲击韧性的，但正火将带来较在的变形，这对于容器来说，特别是大型容器是不可行的。请问各位专家，合金元素对焊缝退火后的冲击韧性是否有影响？有哪些合金元素有影响？引用第8楼ekguo于2006-06-02 14:09发表的“”:5楼，不是说冲击要求高的就不能用埋弧焊，但是埋弧焊却是由于能量输入大而导致对冲击性能有影响，所以，在焊接操作之前就需要做焊接工艺以及工艺评定，试验合格了再进行施焊（所有的焊接都要有工艺及工艺评定的）。对于低温的焊接尤其如此。而且，低温焊接需要用于低温的焊材，跟常温的不一样。是这样的，我们的钢材是Q345B或者Q345C,他们用埋弧焊接应该没有问题吧？JB4709 :16MnDR 焊后热处理推荐温度 电弧焊600640                  电渣焊 900930 正火后回火600640埋弧焊方法的焊材已有，但是尚未列入标准，而且也没有参考的热处理温度（16mm的需要热处理吗？）我个人觉得这个厚度不需要的。强烈建议审查使用的焊材是不是低温用的焊材，而且需要满足40使用要求。会不会是焊材使用的仍然是16MnR用的H10MnSi 或H10Mn2?我们确实使用的是H10Mn2，但后来使用的是含锰量较高的，冲击韧性有显著提高，但仍然存在热处理前后的差距，问题是热处理前后的差距的原因我们仍然没有弄明白。我们也这么做过，冲击都在150以上。用的H10Mn2。用H10Mn2焊接并不错,但这种焊缝的-40冲击功只能勉强合格,最好是选用H08Mn2MoA或H10MnMo等焊丝,焊剂可以用HJ350或SJ101.想通过热处理来提高冲击功不实际焊缝经退火处理后的冲击韧性肯定下降的，可以从焊接材料和焊接线能量两方面提高冲击韧性。Quote:引用第20楼wgl4810于2006-06-30 17:33发表的“”:焊缝经退火处理后的冲击韧性肯定下降的，可以从焊接材料和焊接线能量两方面提高冲击韧性。我们从从焊接材料和焊接线能量两方面改善，也确实达到了一定的效果。请问焊缝经退火处理后的冲击韧性肯定下降有什么理论支持吗？我认为焊接材料有问题，选择多个厂家的焊材，或进行化学分析，应该是有成份不符合要求补充一句，即使焊接材料化学成分合格，有时也出现问题，但对于搞材料的一样要调整化学成分，确保各项性能达到指标，所以材料一定要购买质量好的产品似乎是焊材的问题。国产埋弧焊焊剂不同厂家的产品性能相差很大。以前老国企都是自己制作焊剂。配方和工艺都是密不外传的。提高低温冲击韧性，除了小线能量施焊，控制层间温度不超过100，焊剂的含氧量应当是一个重要因素。熔炼型焊剂的含氧量明显比烧结焊剂要高。推荐SJ101，SJ102；焊丝嘛试试H06MnNiMoA。但是小线能量施焊和层间温度的控制在操作上有一定难度。比如偶们曾经焊过70mm的16MnDR，小线能量还算基本控制住了，层间温度就妹控制住。工艺评定不能跟实际焊接相比，一台容器体积巨大，但是工艺评定的钢板也就是600mm长，热容量很小，开头几层还算凑合，焊过三层以后，层间温度迟迟降不下来，操作工就用水冷却了。最后试板冲击实验不合格。建议厚板低温钢提高工艺评定的工时定额，并且规定操作时间。比如像刚才那块70mm厚板，如果工艺评定合格，一定要按照8小时×15天120小时计算工时。这样就可以几个工艺评定穿插进行。像厚板低温钢焊过3层以后，每天最多焊2层，不超过10条焊道，让它自然冷却。工人有利可图，自然做一个成一个。一般来说国产低温钢焊剂还是不能令人十分满意。焊接材料行业有自己的行规，比如高岭土便宜了，就多放点，金红石这一向比较贵，就少放点。所以国产焊剂，包括焊条，质量都是很差的。差到什么程度，大概相当于1958年大跃进刚开始的时候，那时候没有经验，作出的焊条焊剂就这个水平。即使是文革最乱的年代，焊剂质量都比现在好。这种现象似乎是从1995年开始的。自那一年起，全国焊剂质量突然下降。埋弧焊可用，但要适当控制焊接热输入。我们厂是使用16MnDR钢板，不过使用氩弧焊接。个人认为焊后冲击韧性低主要是线能量太大，使焊缝晶粒过于粗大所至，可以试一试焊接过后马上吹空气冷却，减少它的晶粒粗话。因为16MnDR钢的焊接性能好，吹冷空气一般不会不会引起淬火倾向。请教16MnDR埋弧焊焊接试板低温（-40）冲击问题。16MnDR埋弧焊焊接试板焊缝的夏比型缺口冲击功热处理后（600退火）往往比热处理前的要低，有时热处理前是合格的，而经过热处理后反到不合格。按理说退火是消除了焊缝的焊接应力，应该有利于提高焊缝的冲击韧性，而现在反到降低，这是什么道理？是不是存在热处理脆性？这种脆性是不是与我们通常所说的回火脆性是一回事？请问高人，如何能有效提高16MnDR埋弧焊焊接试板低温冲击韧性？是改善焊接工艺还是从热处理方面考虑？ 焊后回火温度不对，对于有回火脆性的材料要尽量避开600的温度区间 我们在580-640温度区间都试验过，但没有效果。温度太高，强度会太低，温度过低，消除焊接应力效果又不明显。你认为多少温度合适？ 试以下560 改用手工焊接或者氩弧焊，因为埋弧焊的线能量大，会降低低温焊缝的冲击韧性 如果按照4楼的说法，那么在焊接冲击大的构件的时候用埋弧焊接方法还是很不明智的了？我想问问，在焊接车架的时候，能不能使用埋弧焊接方法来焊接? 你用的退火？热轧正火钢要空冷 4楼，钢板是16mm厚，考虑到效率，只能用埋弧焊。6楼，我们的产品是压力容器，GB150规定的是退火，而且退火的加热速度和冷却速度都规定得很严格。谢谢各位高手再帮助出出主意。 5楼，不是说冲击要求高的就不能用埋弧焊，但是埋弧焊却是由于能量输入大而导致对冲击性能有影响，所以，在焊接操作之前就需要做焊接工艺以及工艺评定，试验合格了再进行施焊（所有的焊接都要有工艺及工艺评定的）。对于低温的焊接尤其如此。而且，低温焊接需要用于低温的焊材，跟常温的不一样。 退火是消除热影响去的热应变脆性，但退火的冷却速度慢，对正火钢的细化晶粒、固熔强化是不利的。可以考虑退火后再进行一次正火，以提高强度 通过正火是肯定可以提高焊缝冲击韧性的，但正火将带来较在的变形，这对于容器来说，特别是大型容器是不可行的。请问各位专家，合金元素对焊缝退火后的冲击韧性是否有影响？有哪些合金元素有影响？ Quote:引用第8楼ekguo于2006-06-02 14:09发表的“”:5楼，不是说冲击要求高的就不能用埋弧焊，但是埋弧焊却是由于能量输入大而导致对冲击性能有影响，所以，在焊接操作之前就需要做焊接工艺以及工艺评定，试验合格了再进行施焊（所有的焊接都要有工艺及工艺评定的）。对于低温的焊接尤其如此。而且，低温焊接需要用于低温的焊材，跟常温的不一样。是这样的，我们的钢材是Q345B或者Q345C,他们用埋弧焊接应该没有问题吧？ JB4709 :16MnDR 焊后热处理推荐温度 电弧焊600640                  电渣焊 900930 正火后回火600640埋弧焊方法的焊材已有，但是尚未列入标准，而且也没有参考的热处理温度（16mm的需要热处理吗？）我个人觉得这个厚度不需要的。强烈建议审查使用的焊材是不是低温用的焊材，而且需要满足40使用要求。会不会是焊材使用的仍然是16MnR用的H10MnSi 或H10Mn2? 我们确实使用的是H10Mn2，但后来使用的是含锰量较高的，冲击韧性有显著提高，但仍然存在热处理前后的差距，问题是热处理前后的差距的原因我们仍然没有弄明白。 欢迎各位高人继续出谋化策。 我们也这么做过，冲击都在150以上。用的H10Mn2。 用H10Mn2焊接并不错,但这种焊缝的-40冲击功只能勉强合格,最好是选用H08Mn2MoA或H10MnMo等焊丝,焊剂可以用HJ350或SJ101.想通过热处理来提高冲击功不实际 非常感谢各位高人的指点！ 应该以调整焊接材料为主 焊缝经退火处理后的冲击韧性肯定下降的，可以从焊接材料和焊接线能量两方面提高冲击韧性。 Quote:引用第20楼wgl4810于2006-06-30 17:33发表的“”:焊缝经退火处理后的冲击韧性肯定下降的，可以从焊接材料和焊接线能量两方面提高冲击韧性。我们从从焊接材料和焊接线能量两方面改善，也确实达到了一定的效果。请问焊缝经退火处理后的冲击韧性肯定下降有什么理论支持吗？ 我认为焊接材料有问题，选择多个厂家的焊材，或进行化学分析，应该是有成份不符合要求 补充一句，即使焊接材料化学成分合格，有时也出现问题，但对于搞材料的一样要调整化学成分，确保各项性能达到指标，所以材料一定要购买质量好的产品 似乎是焊材的问题。国产埋弧焊焊剂不同厂家的产品性能相差很大。以前老国企都是自己制作焊剂。配方和工艺都是密不外传的。提高低温冲击韧性，除了小线能量施焊，控制层间温度不超过100，焊剂的含氧量应当是一个重要因素。熔炼型焊剂的含氧量明显比烧结焊剂要高。推荐SJ101，SJ102；焊丝嘛试试H06MnNiMoA。但是小线能量施焊和层间温度的控制在操作上有一定难度。比如偶们曾经焊过70mm的16MnDR，小线能量还算基本控制住了，层间温度就妹控制住。工艺评定不能跟实际焊接相比，一台容器体积巨大，但是工艺评定的钢板也就是600mm长，热容量很小，开头几层还算凑合，焊过三层以后，层间温度迟迟降不下来，操作工就用水冷却了。最后试板冲击实验不合格。建议厚板低温钢提高工艺评定的工时定额，并且规定操作时间。比如像刚才那块70mm厚板，如果工艺评定合格，一定要按照8小时×15天120小时计算工时。这样就可以几个工艺评定穿插进行。像厚板低温钢焊过3层以后，每天最多焊2层，不超过10条焊道，让它自然冷却。工人有利可图，自然做一个成一个。一般来说国产低温钢焊剂还是不能令人十分满意。焊接材料行业有自己的行规，比如高岭土便宜了，就多放点，金红石这一向比较贵，就少放点。所以国产焊剂，包括焊条，质量都是很差的。差到什么程度，大概相当于1958年大跃进刚开始的时候，那时候没有经验，作出的焊条焊剂就这个水平。即使是文革最乱的年代，焊剂质量都比现在好。这种现象似乎是从1995年开始的。自那一年起，全国焊剂质量突然下降。 很增长知识，多谢各位 埋弧焊可用，但要适当控制焊接热输入。 希望大家继续讨论这个问题，能给我提供更多的参考，谢谢了！ 老问题重提，希望能得到更多的指点，更多高招。 我们厂是使用16MnDR钢板，不过使用氩弧焊接。个人认为焊后冲击韧性低主要是线能量太大，使焊缝晶粒过于粗大所至，可以试一试焊接过后马上吹空气冷却，减少它的晶粒粗话。因为16MnDR钢的焊接性能好，吹冷空气一般不会不会引起淬火倾向。文章内容：采用正火加高温回火提高91钢主蒸汽管道焊缝冲击韧性的试验研究吴钒刘志军,马俊一-_一甘肃省电力试验研究所甘肃省火电公司1弋7摘要叙述了用热处理方法提高91钢主蒸汽管道焊缝冲击韧性的试验结果.通过选用不同热处理规范的对比试验结合现场实际,确定了最佳热处理方案.关键词热处理冲击功焊缝-一'一7_蔓断盗冲盎韧性1前言西固热电厂改扩建工程为两台俄罗斯制造的142火力发电机组.主蒸汽管道材质为33591,规格为323.928.6.由于该钢种在我国首次应用到火力发电厂主蒸汽管道.在焊接工艺评定过程中及现场实际焊接过程中都碰到了一些难韪.如在工艺评定试验中发现焊缝的冲击韧性低,冲击试样断口呈脆性断裂.在现场实际施焊中由于焊接规范掌握不严,电流较大,焊接线能量偏大,经过对现场实际焊口的破坏性试验表明,焊缝的冲击功很低,最低值仅3.21.发现这一问韪后,现场已组焊了七十多个焊口.为了保证主蒸汽管道焊缝的质量与今后的长期安全运行,这些焊缝必须进行处理.处理这些焊缝有两种方法可供选择,一种就是全部返工重焊一种是采用热处理方法进行补救.显然割除这几十个焊口非常费工,重新加工坡口相当困难,而且安装工期也不允许.也将给国家造成相当大的经济损失.因此采用热处理的方法来改善焊缝组织,提高冲击韧性是比较理想的.2对焊缝进行第二次热处理的影响因素一般来说,经过两次相的重结晶,可使晶粒细化,提高材料韧性.主蒸汽管道焊缝焊完后已进行了一次回火处理,再进行一次正火和高温回火对焊缝和母材的组织和强度有无影响,从以下几个方面讨论.2.1第二次热处理是否导致钢材软化,强度下降如果热处理规范不合理,往往会造成材料的硬度下降,材料局部地区出现软点,可能是由工件的局部脱碳,原始组织不均匀,加热温度不够或保温时间不足,冷却速度太低等原因造成强度降低.在主蒸汽管道焊缝的第二次热处理中,正确选择最高加热温度和保温时间,使组织完全奥氏体化,并控制冷却速度,以达到空淬的目的,完成奥氏体向马氏体的转变,就能保证材料的强度和硬度.2.2第=次热处理对管材壁厚的影响?15?,阴根据现场热处理情况,实测了热处理后管子表面的氧化层,其厚度不大于0.3再经过一次热处理,管子壁厚减薄量也在0.5左右.2.3热处理后会不会产生再热裂纹由于91钢合金含量高,含量低,产生再热裂纹的倾向很小,而且在实际热处理中从来发现过再热裂纹.2.4对钢材高温强度的影响焊缝金属蠕变极限受热处理的温度和保温时间的影响,当加热温度不高,保温时间不长,埠缝的不稳定组织得不到充分分解,碳化物不能充分聚集时,将会影响焊缝的蠕变极限.钢是靠合金元紊的固熔强化和弥散强化来保证其高温性能的,当选用较高的加热温度和较长的保温时间,使焊缝中不稳定的淬火组织充分分解碳化物重新弥散,对高温强度不会有很大影响.由以上分析,我们认为对91主蒸汽管道焊缝进行第二次热处理,提高焊缝的冲击韧性是可行的.3热处理参数的优化选择焊缝冲击功偏低的主要原因是组织晶粒粗大,有魏氏体组织和网状晶界,对焊缝再次热处理的加热温度应该在91钢的3以上,使组织完全奥氏体化,然后控制冷却速度,使其重新结晶,消除魏氏体组织和网状晶界,从而达到提高焊缝冲击韧性的目的.我们先后进行了4次热处理试验.这4次的热处理规范分别是:前三次试验时将焊缝再进行一次高温回火,仅改变回火温度以观察是否可以提高焊缝的冲击功.经过试验是不成功的,焊缝的冲击功变化不大.这说明最高加热温度低于3时,起到消除应力的作用,晶粒未能细化,组织来得到改善.为提高焊缝的冲击韧性,必须将加热温度升高至3以上,使组织完全奥氏体化,然后控制冷却速度,使焊缝组织重新结晶,才能达到提高焊缝冲击韧性的目的.91钢的3为900940",因此将最高加热温度升高到950",升温速度225/,950"后恒温30分钟,空冷至100,然后再经780回火.热处理曲线见图1.4热处理后焊缝性能试验结果对经过第二次热处理的焊缝进行了冲击韧性,硬度,金相等试验.其结果见表表热处理后焊缝性能测试结果最高加热处理前热处理后热温度如如船9507012,528810711813十试样2十试样2十试样3十试样平均值平均值平均值平均值从表中可以看出随着加热温度的提高焊缝的硬度值有所降低,而冲击功大大提高.由瓦洛瑞克公司的资料得知.91的是83一850-,3为900"一94,当温度加热到950"时已超过3,使组织完全奥氏体化,在随后的冷却过程中重新进行转变,达到改善焊?16?蕈?17?置智蕞直餐重翻越藏_【直媒铂翳鬃口蛙林鼻群餐霜一霍苦壤口5栩辞笤稚蕾,帔一誊日_卜卜缝组织,提高冲击韧性的目的.对正火热处理后的焊缝进行金相检查证明焊缝的组织明显细化?魏氏体组织和阿状晶界消失了.组织为回火贝氏体加索氏体.见照片1,2.照片1250热处理前焊建组织照片2250950"+7803热处理后组织(焊甍)马氏悻+索氏悻+网状晶界索氏体+少量马氏体为了使制订的热处理规范更能适台现场实际,我们在汽机12米平台实际管道上进行了一次试验,取样做了位伸.冲击试验.试验结果如下试样编号抗拉强度屈服强度冲击功硬度115833572143】一2548292292308由上表看出,虽然冲击韧性提高很多,但是强度和硬度值又下降许多.分析强度降低的蹶因是因为加到950"后,当时环境温度也较高,且管道长热容量大,空冷速度慢.不能达到空冷淬火的目的.为了提高冷却速度.我们降低了最高加热温度到80,恒温50分钟.再进行740"高温回火,仍在现场管道上进行.再次进行破坏性试验,结果令人满意.试验结果如下:最高加热处理前热处理后热温度髂88026414187729.550370?8?0金相组织也比较理想,组织为索氏体加少量铁素体见照片3.通过现场实际试验证明,选择最高加热温度880",保温50分钟.空冷淬火,然后再进行70"高温回火.是可以改善焊缝组织,提高焊缝冲击韧性.5现场54个焊口的重新热处理在试验的基础上,我们对已经安装好的54个焊:1全部进行ERW焊管焊缝的冲击韧性是衡量其焊接质量的一个重要指标，指出了提高原材料的纯净度、选用合理的热处理温度可以提高焊缝的冲击韧性；通过分析焊缝金属流线参数对焊缝的冲击韧性的影响,说明合理的焊接工艺对提高焊缝冲击韧性有十分重要的作用；对试验中出现误差的原因也进行了简要的分析。    Abstract: This paper introduced that ERW pipe weld impact toughness is an important index of measuring welding quality,and it introduced to improve material purity and select reasonable thermal treatment temperature can improve weld impact toughness.Analysis of weld metal flown line affecting weld impact toughness can show that right weld procedure is very important to improve weld impact toughness,briefly analyzing error reason during test. 参考文献/References 1董定元，苏学仕.金属管焊接M.北京：机械工业出版社，1997：167180.2吴承建，陈国良，强文江.金属材料学M.北京：冶金工业出版社，2000：27.3高秀英，高国良焊后正火条件对焊缝韧性的影响C我国焊管生产技术的引进与开发中国金属学会第四届焊管学术年会论文集.陕西：测绘出版社，1992：174179.4黄友阳.高频焊管金属流线的形态与分析J.钢管,2000,29(6):3136. 对大电流MAG焊4种不同工艺得到的焊缝金属进行了低温冲击试验,结果表明,不同的焊接材料及不同的焊接参数,冲击吸收功区别较大.通过化学成分分析、光学显微镜观察得出:当C,Si,Ti超过这些元素在焊缝金属中的有益作用的含量时,产生较胞而粗大的贝氏体组织,-20时的Akv<27 J,韧性较盖.当C,Si,Ti含量合适时,焊缝金属中出琨细小的针状铁素体,-20时的Akv>27 J,低温冲击韧性很好.焊缝全属内耗试验蛄果表明,有Sneek和SKK2个内耗峰.组织为贝氏体时,峰较明显;组织为针状素体时,峰较平缓.