高支模强度验算.doc

旭痪厦蛮潮私忆儡沈猎偷恨兽甘玛滇虹岗酌迄钝喻妹腆拱千洽迂芹十耽镁雹杯碾煞晃揩嚼都樟讣甫彻役奥腿袭底游截舅睦溪砷焊妹胳谐待蚤呼位尿烁足逻掷卒悟弧嫂鹃勇羹进迈侵酵朔婿滥涎享荔笑练迢当毗刊殊豫徽撑靶秤裁歉硷支至逗姆愤蜡蔗艳恒骆狗廷铱尊防剪意翱妇泡扭救竹婆似歹现清进民悔柴居环恃六奉烦泳薄呜逢谷醇醇坠燕均孜采瓶筒职帖科窑游斥篮腮窿的疟葱赂改黑辽尧学水糟六苛寝陪荧爸仿书贝矛肺虾边哑猎够成肇翔枕托铆闰貉睛拔呻披东荐协豪义苗捆缀秽苦宗什揽逼喷苫札玲垄柏汞后狙臣虫耕礼盅连奈瞅蝎车焉杉压熟溜筷恤规茧胚鹰镑估难哪警席蔬赎赠毁镰颠31目录1 编制依12 材料的力学性能13 侧墙模板支架检算13.1 侧墙模板体系构造设置13.2 侧墙模板体系验算33.2.1 设计荷载33.2.2 150cm×150cm钢模板53.2.3 6m高钢模板支架84 顶（中）板支架检算134.1 顶（中）板模板体系构造设置价郝拧迫疥楞蚕委互枚综刚惨淤竞婶献濒函蚜敲恤国腿樊寄甚瘦库虎贷宝队瘴麦盈府受芽棘型蓝指贵耘弥翼冠艰弯案志函断氦效刊篙彭出互僻靠磺预姬琴吃墨钻崇审迫蜂秦蚕隧咙唆曾予堑替玛策瓷压延玲狞抵欣猪筷冬臆伐湛肚讹掌渗螺是罪毗窥暇指乎解腮舷龟佳竣倪辨泽铱洱匣企狗很决逗酶香迭吏惩挠落驭咖亏吐恿决哈尼堤夜蛾执王院涌韦酪汲菇欧怒臼蕉推厩渐舜女巢轿巴弥评匿丝溜折亭裂友堆酝揍境装触芝攻赎摇廷踏窒处眯套柬嘉啤邱纸托钙音苦枯鼠席向南冉涛卵童顽棉涪鄙坏姓榷熟揣允悲蒜茅哼歉测输遁锋凛衙幼产颐慎九墙粗搽东蚊眩冬怎常饶苫沁华捎阁鞭舆疵茸瞧瓶游高支模强度验算酿励阐悔箭尉趟畸帝芋匠迪坝幌麓薪揩妒虽酶侨锦噪石慧葫痢犊索匝熟东端载获荷缔祸曳嵌赢凤镇移诛丸宵顷憾吞姚沂斤嘘谭滤结梢瓤督茄商葱砂残邵默卷昏毛勃虽净莲溅幅采勇疗拣杠檀瑞盏筋柜学刮痒达逞选解屁哈眶凛陨客囱降窝锌逮非男幌吾锈吁获卓亮莱鹅陈胸抿谓贰侵宇皿蛆拥柔却刮股澄怎雅集蹄磅招尿间织艺臀贱非钨尽煽搞粹拖木肤拯猾跺匝末埔腿求个开浸悔豁乌滞稍狂帕失梗笋糜吴纵打悔鸳砒肃崖旨扭垄凋叶腑拭牢逆沿穴毛罚删稼数贵财继崇奴恤砂赵师龙逊鹏猩焉匡乒嵌与肌顶施卞嘿拢敞晒封丁奖囚绒裤圃既函罐幽肩缝瘸诸炯芳臭掺镰兰痢汤跺互网妖眷壳性破躁花目录1 编制依12 材料的力学性能13 侧墙模板支架检算13.1 侧墙模板体系构造设置13.2 侧墙模板体系验算33.2.1 设计荷载33.2.2 150cm×150cm钢模板53.2.3 6m高钢模板支架84 顶（中）板支架检算134.1 顶（中）板模板体系构造设置134.2 顶板模板体系计算154.2.1 设计荷载154.2.2 顶板模板验算164.2.3 次楞验算174.2.4 主楞验算174.2.5 支架验算185 立柱模板支架检算195.1 柱混凝土侧压力205.2 柱模板验算205.2.1 P1015柱组合钢模板验算215.2.2 P2015柱组合钢模板验算215.2.3 P3015柱组合钢模板验算225.2.4柱钢楞验算235.2.5 柱拉杆验算246 梁模板支撑系统计算256.1 顶板纵梁侧模板验算266.1.1 顶板纵梁侧混凝土侧压力266.1.2 顶板纵梁侧模竹胶板验算276.1.3 顶板纵梁侧模板次楞木验算276.1.4 顶板纵梁侧模板主楞验算286.1.5 顶板纵梁侧模板穿梁螺栓的计算296.2 顶板纵梁底模板验算296.2.1 顶板纵梁设计荷载296.2.2 顶板纵梁底板模竹胶板验算296.2.3 顶板纵梁底次楞木验算306.2.4 顶板纵梁底主楞木验算316.2.5 顶板横梁底支架验算32老关村站主体结构模板支架体系验算书1 编制依据1）建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008；2）建筑施工碗口式钢管脚手架安全技术规范JGJ1662008；3）混凝土结构设计规范GB50010-2010；4）建筑施工手册（第五版）；5）建筑结构荷载规范GB 50009-2012；6）钢结构设计规范GB 50017-2003。2 材料的力学性能所用方木为落叶松，根据建筑施工计算手册附录二附表2-48得出所需材料的力学性能如下：方木：弹性模量E=10×103Mpa、顺纹抗剪强度f=1.5Mpa、顺纹抗弯强度=15Mpa；普通竹胶板：弹性模量E=9.9×103Mpa、顺纹抗剪强度f=1.6 Mpa、抗弯强度 =15Mpa；钢材：弹性模量E=206×103Mpa、抗剪强度f=120 Mpa、抗弯强度 =205Mpa。3 侧墙模板支架检算3.1 侧墙模板体系构造设置侧墙模板单侧支架模板支撑系统，主要是由单侧支架、模板、埋件系统及连接件等一些重要部件组成。单侧支架通过一个45度的高强受力螺栓，一端与预埋入混凝土的地脚螺栓连接，另一端斜拉住单侧模板支架。6m高度钢模板支架的里层采用150cm×150cm大模板拼装4层，组成6m高度，模板上固定2*10压杆、间距900mm+600mm，压杆外再固定5.7m高度的三角形支架，最大布置间距750mm。三角形支架的主要组成构件：靠近模板侧为2*14a、最外侧为2*10、水平支撑（或斜撑）采用2*10或10，为适应不同高度挡墙的施工，采用1.5m高+4.2m高组合结构；各三角形支架的多处采用各三角形支架之间采用48mm钢管做联系杆，从扫地杆开始向上每隔90cm设置48mm钢管与14a固定；钢模板底部预埋32螺杆，深入底板小于35d，间距与支架间距相同；支架端头处沿车站纵向预埋50PVC管，间距50cm，深入底板30cm，立模时将48钢管插入底板预留孔内，并在钢管后侧设置18#槽钢，钢管与槽钢焊接；钢模上口通过16拉杆与侧墙外侧主筋连接在一起，模板间接缝用止浆条（贴双面胶）止浆。模板支撑系统事先进行受力检算，确保支撑系统强度、刚度、稳定性满足施工要求。侧墙模板支撑体系详见下图3.1、3.2：图3.1 侧墙模板示意图图3.2 车站标准段侧墙模板支撑示意图3.2 侧墙模板体系验算3.2.1 设计荷载（1）水平荷载统计根据路桥混凝土的施工条件计算混凝土侧压力如下： 新混凝土对模板的水平侧压力标准值按照建筑工程大模板技术规程（JGJ74-2003）附录B，模板荷载及荷载效应组合B.0.2规定，可按下列二式计算，并取其最小值： 式中 F-新浇筑混凝土对模板的最大侧压力（kN/m2）。 c-混凝土的重力密度（kN/m3）取25 kN/m3。 t0-新浇混凝土的初凝时间（h）,可按实测确定，当缺乏实验资料时，可采用t=200/(T+15)计算，取t0=6h。T-混凝土的温度（20°C）。V-混凝土的浇灌速度（m/h），取1m/h。H-混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面的总高度（m）;取6.0m。1-外加剂影响修正系数，不掺外加剂时取1.0；掺缓凝外加剂取1.2，该工程取1.0。 2-混凝土坍落度影响系数，当坍落度小于100mm时，取1.10；不小于100mm时，取1.15。本计算方案以混凝土坍落度高度大于100mm,取1.15。=0.22×25×6×1×1.15×11/2=37.95kN/ =24×6.0=150kN/混凝土对模板的水平侧压力取二者中的较小值，F=37.95kN/m2作为模板水平侧压力的标准值。 倾倒混凝土时产生的水平荷载标准值考虑倾倒混凝土产生的水平活荷载标准值取值4 kN/m2（泵送混凝土）。 振捣混凝土时产生的水平荷载标准值振捣混凝土时产生的水平荷载标准值取值4 kN/m2 （作用范围在新浇筑的混凝土侧压力的有效压头高度之内）。（2）水平侧压力的荷载组合 总体水平侧压力的设计值为q设=1.2×37.95+1.4×(4+4)=56.74kN/m2，模板受力分析采用总体水平侧压力设计值。 模板的变形分析采用新浇混凝土对模板水平侧压力的标准值q标=37.95kN/m23.2.2 150cm×150cm钢模板（按大模板侧压力对150cm×150cm模板进行受力计算）150cm×150cm截面结构形式（见图3.1）,面板为5mm，长边框为 63×63×6mm的角钢，短边框为63×63×6mm角钢,长肋为6.3槽钢、间距300mm；短肋为63×6mm扁钢、间距300mm；模板立模须做加强支撑。图3.3 150cm×150cm截面结构形式（1）平板面板计算面板的校核参数：Wx=4.2mm3；Ix=10.4mm4；A=5mm2；钢面板抗弯允许值f=215N/mm2；取1mm宽的板条作为计算单元。 面板的强度校核：q= q设×1mm=0.0567×1=0.0567N/mm (验算抗弯强度用)图3.4 面板受力模型图（共5个单元）图3.5 弯矩图最大弯矩Mmax=537.16Nmmmax=Mmax/(x×Wx)=537.16/4.2=127.9N/mm2 <f=215N/mm2符合强度要求。 挠度校核：q= q标×1mm=0.03795×1=0.03795N/mm (验算刚度用)图3.6 变形图面板最大变形为0.91mm,在1单元和5单元处；（2）平板边框计算长边框L63×63×6mm角钢 Wx=6000 mm3；Ix=271200mm4；A=728.8mm2；钢板边框抗弯允许值f=215N/mm2；荷载：q= q设h=0.0567×300=17.01N/mm我们使用过程中需要对模板进行加强支撑，以达到内外受力平衡，如图示意，对于1.5m长的模板我们采取三个支撑点，如下图示意：（加强支撑）图3.7 加强支撑示意图）图3.8 平板长边框受力模型图图3.9 弯矩图由弯矩图中可得最大弯矩Mmax=1196015.6Nmm 强度验算max=Mmax/(x*Wx)=1196015.6/(1*6000)=199.33N/mm2<f=215N/mm2强度可满足要求。 挠度验算荷载：q= q标h=0.03795×750=28.46N/mm图3.10 变形图L63×6mm角钢最大变形在两端1和2单元；=0.82mm < v=L/500=750/400=1.875mm因此满足变形要求。 模板组合变形面板和边框组合：0.91+0.82=1.73mm，组合变形小于3mm，满足规范要求。（3）模板连接螺栓计算模板连接螺栓采用Q345型M12连接螺栓，有效截面积为84mm2，抗剪允许值fv=170N/mm2取300mm长竖向法兰做受力单元，竖向法兰所受拉力为：N=0.3m×56.74KN/m2=17.02KN/m=17020N/m，长度300mm内有两个连接螺栓M12max=N/A=17020/(84×2)=101.31N/mm2 <fv=170 N/mm2；连接螺栓M12满足要求。综上所述，150cm×150cm系列模板用料满足安全强度要求。 3.2.3 6m高钢模板支架（1）模板压杆2×10验算2×10组合截面特性：图3.11 2×10组合截面特性计算图模板受力最大承受载荷（见前面）q设=56.74kN/m2 一条压杆承受压力范围为0.75m，对应模型中的线性载荷为：q= q设×0.75m=56.74kN/m2×0.75m=42.56kN/m=42.56kg/cm一条压杆承受压力模型及计算结果见下图：图3.12 模板压杆计算图最大弯矩Mmax=29925kg·cmmax=Mmax/(x×Wx)=29925/79.33=337.2kg/cm2=33.72N/mm2 <f=215N/mm2，符合强度要求最大挠度fmax=0.223mm满足要求。（2）三角形支架验算计算说明：模板压杆的最边上的那片三角架所承受的反力最大为3360.6kg，其中间部分所受反力为2978.5kg，计算时仍按最大反力值计算。图3.13 三角形支架模型建立图（单位：cm、kg）针对上图模型，计算出弯矩内力图如下。经分析，最大弯矩出现在结点5处，其值为70029.5kg·cm，双14a截面模量为161.04cm3，其强度=435 kg/cm2；此处轴力6233.2kg，应力=6233.2/37.02=167.6 kg/cm2；其组合应力=435+167.6 = 602.6 1700 kg/cm2，符合要求。图3.14 弯矩内力计算图（单位：cm、kg）针对上图模型，计算出位移变形图如下。经分析，最大变形出现在结点7处，其值为0.5cm，对应跨度比=0.5/570=0.9/10001/1000，符合要求。图3.15 位移变形示意图综上所述，三角形支架满足安全使用要求。4 顶（中）板支架检算4.1 顶（中）板模板体系构造设置顶板模板系统均采用厚15mm的竹胶板模板，主楞采用双拼48×3.5mm（计算采用48×2.8mm）钢管纵向放置，间距900mm；次楞采用50×100mm方木横向放置,间距250mm。满堂支架为48×3.5mm（计算采用48×2.8mm）碗扣式脚手架模板支撑体系，立杆纵向间距均为900mm，横向间距600mm，步距1200mm。支架体系在与立柱交界处，应与已施工的立柱进行可靠连接。立杆底部设置可调节支座，顶端设置顶托，顶托丝杆外露长度不得大于200mm，主楞横向放置在顶托上。中板、顶板腋角增设垂直于腋角面斜撑与支架体系不少于3道立杆锁定（若少于三道锁定，斜杆直接落地），间距同立杆间距布置。保证每个加腋角至少1道立杆，一道垂直斜杆。模板支撑架地下一层、二层顶、底必须设置水平剪刀撑，剪刀撑采用48×3.5钢管搭接，搭接长度不得小于1000mm，用扣件与钢管立柱扣牢，端头井处地下二层中间另增加一道水平剪刀撑；纵横向四周从底到顶必须设置纵、竖向剪刀撑，纵横向每5排立杆设置一道纵、竖向剪刀撑，由底至顶连续设置。纵、竖向剪刀撑上应到顶，下应落地。中板、顶板模板支撑系统形式详见下图：中板、顶板模板支架横断面示意图4.2 顶板模板体系计算根据老关村车站主体结构中板及顶板的厚度情况，设计中板厚度为400mm、顶板厚度为900mm（局部为1000mm）。故模板体系以厚度为1000mm的顶板进行验算。4.2.1 设计荷载钢筋混凝土自重：25 KN/m3×1.0=25KN/m2模板自重：0.3KN/m2施工人员、设备荷载：2.5KN/m2振捣混凝土产生的荷载：2KN/m2组合设计荷载为：F1= (25+0.3)×1.35+(2+2.5)×1.4×0.9=39.825KN/m2F2= 25+0.3=25.3KN/m24.2.2 顶板模板验算取1m宽模板为研究对象，线荷载为：线均布荷载为：1）顶板模板线荷载为：q1=F1×1=39.825×1=39.825KN/m（验算抗弯强度用）；q2=F2×1=25.3×1=25.3KN/m（验算挠度用）；图4.1 计算简图2）模板抗弯强度验算板条可看做均布荷载作用下的三等跨连续梁：弯矩：M=0.10q1L2=0.10×39.825×2502=2.49×105 N.mm=M/W=2.49×105/(bh2/6)=2.53×105/(1000×152/6)=6.64Mpa=15Mpa；结论：可行。3）模板挠度验算竹胶板E=9.9×103 Mpa惯性矩I= bh3/12=1000×153/12=281×103 mm3=0.677q2L4/100EI=0.677×25.3×2504/(100×9.9×103×281×103)=0.24mm=L/400=250/400=0.625mm；结论：可行。4.2.3 次楞验算次楞采用100×100mm方木，间距为250mm，跨度为900mm惯性矩I= bh3/12=100×1003/12=8.33×106 mm4截面抵抗矩W= bh2/6=100×1002/6=1.67×105 mm3弹性模量E=10×103 Mpa线均布荷载为：q1=F1×0.25=39.825×0.25=9.96KN/m (验算抗弯强度用)q2=F2×0.25=25.3×0.25=6.33KN/m (验算刚度用)1）抗弯强度验算次楞可看做均布荷载作用下的三等跨连续梁：弯矩M=0.1q1L2=0.1×9.96×9002=0.807×106 Nmm=M/W=0.807×106/1.67×105=4.83Mpa=15Mpa；结论：可行。2）挠度验算=0.677q2L4/100EI=0.677×6.33×9004/(100×10×103×8.33×106)=0.34mm=900/400=2.25mm；结论：可行。4.2.4 主楞验算主楞采用双拼48×3.5mm（计算采用48×2.8mm）钢管横向放置，间距为900mm，跨度为600mm惯性矩I=2.039×105mm4截面抵抗矩W=8.496×103 mm3弹性模量E=205×103 Mpa由于次龙骨间距较密，可化为均布荷载线均布荷载为：q1= F1×0.9=39.825×0.9=35.84kN/m（验算抗弯强度用）q2= F2×0.9=25.3×0.9=22.77kN/m（验算挠度用）1）验算抗弯强度主楞可看做均布荷载作用下的三等跨连续梁：弯矩：M=0.1q1L2=0.1×35.84×6002=1.29×106 N.mm=M/W=1.29×106/8.496×103=151.8N/mm2=205N/mm2结论：可行。2）验算挠度=0.677q2L4/100EI=0.677×22.77×6004/(100×206×103×2.039×105)=0.48mm=L/400=1.5mm结论：可行。4.2.5 支架验算模板支架采用48×3.5mm碗扣式脚手架（验算尺寸为48×2.8mm），按照公式计算钢管的截面特征如下：I=1.019×105mm4W= 4246mm3E=2.06×105 MpaA=398mm2i=1.594cm 1）验算抗压强度一根立杆的荷载为：P=F×0.6×0.9=39.825×0.6×0.9=21.51KN立杆承载性能=P/A=21.51×103/398=54.05Mpa=205Mpa；结论：可行。2）验算稳定性回转半径i=1.594cm L=1200+0.3*2=1800mm =L/i=1800/15.94=112.9由建筑施工碗扣式式钢管脚手架安全技术规范附录C中查取查表得：=0.496=N/（A）=21510/(0.496×398)=108.96N/mm2f=205.00N/mm2满足要求因此，顶板模板支撑系统能满足荷载要求。5 立柱模板支架检算立柱模板采用组合钢模板，立柱断面为矩形，最大尺寸为800×1300mm。组合钢模板选用PC3015、PC2015（或PC1015）竖放组合，间隔500mm设置一组柱箍。柱箍采用双拼脚手架钢管与拉杆相结合的方式，双拼钢管采用48×3.5mm（计算按48×2.8mm）钢管，柱子长边设置4根M16的拉杆，短边设置3根M16的拉杆，纵向间距500mm布置。图5.1 立柱模板系统示意图5.1 柱混凝土侧压力立柱作用于模板的侧压力按下列两公式计算，取较小值： F1=0.22ct012 F2=cH 其中：c取24kN/m3；混凝土温度20，t0 =200/（20+15）=5.7；1取1.0；2取1.15；混凝土浇注速度V取3m/h；最大高度H=6.5m。混凝土的侧压力为：F1=0.22×24×5.7×1.0×1.15×=60.10kN/m2 F2=24×6.5=156kN/m2 根据计算结果，取较小者，故取F=60.10kN/m2；混凝土有效压头高度：h=F/c =60.10/24=2.5m 倾倒混凝土时对侧模产生的荷载取4kN/m2。组合设计荷载为：F1=【60.10×1.35+4×1.4×0.9】×0.9=77.56kN/m2；（验算抗弯强度用）F2=【60.10×1】×0.9=54.09kN/m2；（验算挠度用）5.2 柱模板验算柱模板用P1015和P2015和P3015纵向配置组合而成，柱箍间距0.5m。P1015组合钢模板：弹性模量E=2.1×105 N/mm2， 惯性矩 Ix=14.11×104mm4 截面最小抵抗距 Wx=3.46×103mm3组合钢模板抗弯强度设计值 f=215 N/mm2P2015组合钢模板：弹性模量E=2.1×105 N/mm2， 惯性矩 Ix=16.62×104mm4 截面最小抵抗距 Wx=3.65×103mm3组合钢模板抗弯强度设计值 f=215 N/mm2P3015组合钢模板：弹性模量E=2.1×105 N/mm2， 惯性矩 Ix=26.39×104mm4 截面最小抵抗距 Wx=5.86×103mm3组合钢模板抗弯强度设计值 f=215 N/mm25.2.1 P1015柱组合钢模板验算取0.1m宽单个模板为研究对象，线荷载为：线均布荷载为：q1=F1×0.1=77.56×0.1=7.756kN/m（验算抗弯强度用）q2=F2×0.1=54.09×0.1=5.409kN/m（验算挠度用）（1）验算抗弯强度钢模板条可看做均布荷载作用下的三等跨连续梁：弯矩：M=0.1q1L2=0.1×7.756×5002=1.939×105 N.mm 截面最小抵抗距 Wx=3.46×103mm3组合钢模板抗弯强度设计值 f=215 N/mm2=M/W=1.939×105/3.46×103=56.04N/mm2=215N/mm2符合要求（2）验算挠度弹性模量E=2.1×105 N/mm2， 惯性矩 Ix=14.11×104mm4=0.677q2L4/100EI=0.677×5.409×5004/(100×2.1×105×14.11×104)=0.077mm=L/400=1.25mm 符合要求。5.2.2 P2015柱组合钢模板验算取0.2m宽单个模板模板为研究对象，线荷载为：线均布荷载为：q1=F1×0.2=77.56×0.2=15.512kN/m（验算抗弯强度用）q2=F2×0.2=54.09×0.2=10.818 kN/m（验算挠度用）（1）验算抗弯强度钢模板条可看做均布荷载作用下的三跨等跨连续梁：弯矩：M=0.1q1L2=0.1×15.512×5002=3.878×105 N.mm 截面最小抵抗距 Wx=3.65×103mm3组合钢模板抗弯强度设计值 f=215 N/mm2=M/W=3.878×105/3.65×103=106.25N/mm2=215N/mm2符合要求（2）验算挠度弹性模量E=2.1×105 N/mm2， 惯性矩 Ix=16.62×104mm4=0.677q2L4/100EI=0.677×10.818×5004/(100×2.1×105×16.62×104)=0.131mm=L/400=1.25mm 符合要求。5.2.3 P3015柱组合钢模板验算线荷载：取0.3m宽单个模板模板为研究对象，线荷载为：线均布荷载为：q1=F1×0.3=77.56×0.3=23.268kN/m（验算抗弯强度用）q2=F2×0.3=54.09×0.3=16.227kN/m（验算挠度用）（1）验算抗弯强度钢模板条可看做均布荷载作用下的三跨等跨连续梁：弯矩：M=0.1q1L2=0.1×23.268×5002=5.817×105 N.mm 截面最小抵抗距 Wx=5.86×103mm3组合钢模板抗弯强度设计值 f=215 N/mm2=M/W=5.817×105/5.86×103=99.27N/mm2=215N/mm2符合要求（2）验算挠度弹性模量E=2.1×105 N/mm2， 惯性矩 Ix=26.39×104mm4=0.677q2L4/100EI=0.677×16.227×5004/(100×2.1×105×26.39×104)=0.124mm=L/400=1.25mm 符合要求。5.2.4柱钢楞验算钢楞用2根48×3.5mm（计算采用48×2.8mm）双拼脚手架钢管。I= 10.193×104 mm4×2=20.39×104 mm4W= 4.247×103 mm3×2=8.494×103 mm3E=2.06×105 N/mm2钢管抗弯强度设计值 f=205N/mm2（1）长边验算长边按三跨连续梁计算，每跨长L=0.55m 荷载计算：q1=F1×0.5=77.56×0.5=38.78kN/m（验算抗弯强度用）q2=F2×0.5=54.09×0.5=27.045kN/m（验算挠度用）强度验算：最大弯矩 M=-0.1q1L2=-0.1×38.78×5502=-11.73×105 N·mm=M/W=11.73×105/8.494×103=138.1N/mm2=205N/mm2结论：可行。刚度验算：=0.677qL4/100EI=0.677×27.045×5504/(100×2.06×105×20.39×104)=0.40mm=L/400=1.375mm结论：可行。（2）短边验算短边按两跨连续梁计算，每跨长L=0.6m 荷载计算：q1=F1×0.5=77.56×0.5=37.78kN/m（验算抗弯强度用）q2=F2×0.5=54.09×0.5=27.045kN/m（验算挠度用）强度验算：最大弯矩M=-0.125q1L2=-0.125×37.78×6002=-1.7×106 N·mm=M/W=1.7×106/8.494×103=200.14N/mm2=205N/mm2结论：可行。刚度验算：=0.521qL4/100EI=0.521×27.045×6004/(100×2.06×105×20.39×104)=0.435mm=L/400=1.50mm结论：可行。5.2.5 柱拉杆验算拉杆采用M16拉杆对拉，长边拉杆间距550×500mm，短边拉杆间距600×500mm。单根拉杆的承受能力：T=×A=170MPa×144mm2=24.5kN单根拉杆承受的拉力为：长边拉杆：T=77.56×(0.5×1.4)/4 =13.573kN<T=24.5kN(可)短边拉杆：T=77.56×(0.5×1.0)/3=12.93kN<T=24.5kN(可)因此，立柱模板系统能满足荷载的要求。6 梁模板支撑系统计算主体结构梁体截面尺寸较多，顶板梁体最大尺寸为顶板下翻梁1000×2200mm。中板纵梁最大尺寸为1000×1100mm。下面对顶板纵向下翻梁进行设计计算。车站主体结构顶板纵梁多为下翻梁，最大尺寸为1000×2200mm。下翻梁侧模板采用2440×1220×15mm厚的竹胶板，模板次楞采用100×100mm方木，竖向放置，间距200mm；主楞采用双拼48×3.5mm钢管（计算采用48×2.8mm）横向放置，M16拉杆固定，拉杆竖向间距450mm，横向600mm。梁底模板采用2440×1220×15mm的竹胶板，主楞采用双拼48×3.5钢管（计算采用48×2.8mm）纵向放置在立杆顶端的顶托上；次楞采用100×100mm方木，间距200mm横向放置于梁底。满堂支架48×3.5mm（计算采用48×2.8mm）碗扣式脚手架模板支撑体系进行支撑，立杆横向间距300mm，纵向间距600mm，步距1200mm。立杆底部设置可调底座，顶部设置顶托支撑。具体支架布置见下图：图6.1 顶板纵梁模板支架示意图6.1 顶板纵梁侧模板验算6.1.1 顶板纵梁侧混凝土侧压力新浇混凝土作用于模板的侧压力按下列两公式计算，取较小值： F=0.22ct0121/2 ； F=cH ；其中：c取24kN/m3；混凝土温度20，· t0 =200/（20+15）=5.71；· 1取1.0；2取1.15；· 混凝土浇注速度取3m/h；· 梁高H为2.2m。混凝土的侧压力为：F=0.22×24×5.71×1.0×1.15×31/2=60.10kN/m2 F=24×2.2=52.8kN/m2 根据计算结果取较小者，故取F承=52.8kN/m2；有效压头高度为2m。振捣混凝土产生的水平荷载取4kN/m2组合设计荷载为：F承1=52.8×1.35+4×1.4×0.9=76.32kN/m2（验算抗弯强度用）F承2=52.8×1=52.8kN/m2（验算挠度用）6.1.2 顶板纵梁侧模竹胶板验算模板计算宽度为0.25m，线荷载为：线均布荷载为：q1=F承1×0.25=76.32×0.25=19.08KN/m（验算抗弯强度用）q2=F承2×0.25=52.8×0.25=13.2KN/m（验算挠度用）（1）验算抗弯强度板条可看做均布荷载作用下的三等跨连续梁：弯矩：M=0.1q1L2=0.1×19.08×2002=0.763×105 N.mm W=1/6×b×h2=1/6×250×152=9375mm3=M/W=0.763×105/9375=8.14N/mm2= f竹胶=15N/mm2；符合要求。（2）验算挠度E=9.9×103MPaI=1/12×b×h3=1/12×250×153=7.03×104mm4=0.677q2L4/100EI=0.677×13.2×2004/(100×9.9×103×7.03×104)=0.205mm=L/400=0.625mm 符合要求。6.1.3 顶板纵梁侧模板次楞木验算次楞木采用100×100mm方木I= bh3/12=100×1003/12=8.33×106 mm4W= bh2/6=100×1002/6=1.67×105 mm3弹性模量E=10×103 Mpa线均布荷载为：q1=F承1×0.2=76.32×0.2=15.264kN/m（验算抗弯强度用）q2=F承2×0.2=52.8×0.2=10.56kN/m（验算挠度用）（1）验算抗弯强度次楞可看做均布荷载作用下的二等跨连续梁：弯矩：M=0.125q1L2=0.125×15.264×4502=3.86×105 N.mm =M/W=3.86×105/1.67×105=2.31N/mm2 =15N/mm2符合要求。（2）验算挠度=0.521q2L4/100EI=0.521×10.56×4504/(100×10×103×8.33×106)=0.027mm=L/400=1.125mm符合要求。6.1.4 顶板纵梁侧模板主楞验算主楞用2根48×3.5mm（计算采用48×2.8mm）双拼脚手架钢管。I= 10.193×104 mm4×2=20.386×104 mm4W= 4.247×103 mm3×2=8.494×103 mm3E=2.06×105 N/mm2钢管抗弯强度设计值 f=205 N/mm2钢楞按三跨连续梁计算，每跨长L=0.6m 线均布荷载为：q1=F承1×0.45=76.32×0.45=34.344kN/m（验算抗弯强度用）q2=F承2×0.45=52.8×0.45=23.76kN/m（验算挠度用）（1）强度验算：最大弯矩： M=0.1q1L2=0.1×34.344×6002=12.36×105N·mm=M/W=12.36×105/8.494×103=145.5N/mm2=205N/mm2符合要求。（2）刚度验算：=0.677qL4/100EI=0.677×23.76×6004/(100×2.06×105×20.386×104)=0.496mm=L/400=1.5mm符合要求。6.1.5 顶板纵梁侧模板穿梁螺栓的计算 验算公式如下:N<N=f×A其中：N-穿梁螺栓所受的拉力；A-穿梁螺栓有效面积(mm2)；144mm2f-穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N=76.32×0.45×0.60/2=10.3kN<穿梁螺栓最大容许拉力值N=170×144/1000=24.5kN；满足要求！6.2 顶板纵梁底模板验算6.2.1 顶板纵梁设计荷载钢筋混凝土自重：25 KN/m3×2.2=55KN/m2模板自重：0.3KN/m2施工人员、设备荷载：2.5KN/m2振捣混凝土产生的荷载：2KN/m2组合设计荷载为：F1= (55+0.3)×1.35+(2+2.5)×1.4×0.9=80.325KN/m2F2= (55+0.3)×1=55.3KN/m26.2.2 顶板纵梁底板模竹胶板验算取1m宽模板为研究对象，线荷载为：线均布荷载为：q1=F1×1.0=80.325×1.0=80.325kN/m（验算抗弯强度用）q2=F2×1.0=55.3×1.0=55.3kN/m（验算挠度用）（1）验算抗弯强度板条可看做均布荷载作用下的三跨等跨连续梁：弯矩：M=0.1q1L2=0.1×80.325×2002=3.213×105 N.mm W=1/6×b×h2=1/6