514652046毕业设计（论文）110kV变电所的一次系统进行设计.doc

华北电力大学（北京）成人教育学院毕 业 设 计专 业 用电监察与管理 班 级 电监0411 学生姓名 指导教师 2006 年 11 月 日 摘 要本毕业设计内容为对110kV变电所的一次系统进行设计，主要设计内容包括：主接线方式的选择；短路电流计算；一次设备的选择与校验；继电保护的配置等。电力生产发、送、变、用的同时性，决定了电力生产的每一个过程都很重要。变电站作为电力生产的关键环节，起着电压变换和电能分配的枢纽作用。电能在变电站汇集与分散，能够有利于潮流的合理分布及电能质量的改善，能够提高供电的可靠性。变电站电气一次主接线直接决定着电力网的电压变换和电能分配；短路电流计算及设备选择校验保证了变电设备应用的安全稳定性及经济。 本论文应用变电所设计基本理论知识，针对110kV高压配电变电站的基本特征，分析原始资料，充分保证电力系统安全稳定运行，着重应用新技术和新产品，实现了变电站的供电可靠性。关键词：变电所，主结线，设备选择校验，继电保护目 录摘 要2设计（论文）任务书2第一章 主接线形式选择2第二章 主变压器选择22.1负荷统计22.2主变台数22.3主变容量22.4主变型式22.4.1相数22.4.2绕组22.4.3容量比22.4.4调压方式22.4.5中性点接地方式22.4.6中性点绝缘方式22.4.7接线方式22.4.8采用降压型变压器22.5所用变选择22.6消弧线圈选择22.7无功补偿2第三章 短路电流计算23.1 选取短路点：23.2 作等值电路并化简23.3 110kV侧母线d1点发生三相短路23.4 35kV侧母线d2点发生三相短路23.5 10kV侧母线d3点发生三相短路2第四章 电气设备选择24.1 断路器及隔离开关选择24.1.1 主变压器110kV侧断路器及隔离开关选择24.1.2 主变35kV侧及分段断路器及隔离开关选择24.1.3 主变压器10kV侧及分段断路器及隔离开关选择24.2 10kV母线选择24.3 10kV支持绝缘子24.4 10kV电流互感器及电压互感器选择24.5 110kV、35kV母线选择24.6 110kV、35kV电流互感器选择24.7 110kV、35kV电压互感器选择24.8 35kV出线开关及隔离开关选择24.9 10kV出线开关及隔离开关选择2第五章 防雷保护规划25.1直击雷的保护25.2入侵波保护2第六章 继电保护配置26.1主变压器保护配置26.2母线保护配置26.3分段断路器保护配置26.4线路保护配置26.5自动重合闸配置2第七章 继电保护整定计算27.1最小运行方式下，10kV配电站丙线路末端d4点线路末端三相稳态短路电流计算27.2最大运行方式下，10kV配电站丙变压器低压侧d5点三相稳态短路电流计算27.3 最小运行方式下，10kV配电站丙变压器低压侧d6点三相稳态短路电流计算27.4继电保护整定计算及灵敏度校验2第八章 三相一次自动重合闸28.1装置额定电流选择28.2参数整定28.3工作原理2结 论2参考文献2致 谢2附图1：电气主接线图2附图2：平面布置图2设计（论文）任务书姓名赵普秋专业电力系统及自动化班级电监0411毕业设计（论文）题目110/35/10kV降压变电站一次系统设计毕业设计（论文）工作起止时间2006.912地点密 云毕业设计（论文）的内容：1原始资料数据（1）变电站的性质：以110kV电压等级接入电力系统，并以35kV和10kV电压等级实现转供电。（2）环境条件： 年最高气温： 年最底气温： 年平均气温： 最大风速： 20米/秒 海拔高度： 600米 雷电天数： 40天/年 覆冰厚度： 10毫米 地震烈度： <6度 冻土深度： 1米 土壤电阻率：>1000欧姆/主导风向：夏-东南风，冬-西北风周围环境： 建于平原干燥地方，注意沙尘暴。 （3）系统短路容量： 80MVA（4）负荷资料： （见表1）2 设计任务（1） 选择变电站电气主接线（2） 计算短路电流（3） 选择高压电器设备（包括：变压器、母线、短路器、隔离开关、PT、CT、避雷器等）3 设计成品（1）设计说明书及短路电流计算书各1份说明书应包括全部的主要材料及结果。应说明：设计任务、方案确定的依据、优缺点的分析、解决问题的程序和应用的方法，以及做出的结论等。设计的决定必须有充分的根据，说明和分析应力求简单扼要，并尽可能用图表说明。短路电流计算书是说明书的附录，应给出全部的计算过程及结果，对设计计算步骤应有简要的说明。计算时要写出所用的公式和计算的顺序步骤（注：重复的计算不必重写公式）以及计算结果。要求：设计说明书及短路电流计算书条理清晰、章节分明。（2）设计图纸3张电气主接线图（1号）1张；电气总平面布置图（1号）1张。表1. 负荷资料电压等级 (kV)进出线回路数（回）每回线最大有功功率 （MW）每回线最小负荷率 ()平均功率因数年最大负荷利用小时数（小时）进出线长度（km）导线型号及参数型号电抗110170400.85450057LGJ-240LGJ-4000.4011507035115400.80400017LGJ-1850.3802850202202510165035007LGJ-950.356110142460161994 主要参考资料1 东南大学.电力系统课程设计及毕业设计参考资料.19952 电力工业部电力规划设计总院编.电力系统设计手册.中国电力出版社.19983 发电厂电气部分课程设计参考资料.水电出版社.19874 西北电力设计院.电力工程电气设计手册电气一次部分. 水利电力出版社.19895 西北电力设计院. 发电厂变电所电气接线和布置. 水利电力出版社.19926 四川联合大学 范锡普.发电厂电气部分（第二版）.中国电力出版社.1995第一章 主接线形式选择主接线的选择应能保证目前的合理性和今后的发展性，它有三个基本要求：可靠性；灵活性；经济性。对于此次设计的变电所，110kV线路有两回，由系统供电，考虑可采用的接线形式有单母线、单母线分段、双母线三种，下面是对几种接线优、缺点的比较见表1-1：表1-1 母线接线方式优缺点对照表接线方式优缺点 单 母 线1、优点：接线简单清晰、设备少、操作方便，便于方便扩建和采用成套配电装置。2、缺点：不够灵活可靠，任一元件故障或检修均需使整个配电装置停电。3、适用范围：610kV配电装置的出线回路数不超过5回；3563kV出线不超过3回；110kV220kV出线不超过2回。单母线分段1、优点：用断路器把母线分段后，对重要用户可以从不同段引出两个回路，有两个电源供电。当一段母线发生故障，分段断路器自动将故障段切除，保证正常段母线不间断供电和不致使重要用户停电。2、缺点：当一段母线或母线隔离开关故障或检修时，该段母线的回路都要在检修期内停电；当出线为双回路时，常使架空线路出现交叉跨越；扩建时需自两个方向均衡扩建3、适用范围：610kV出线为6回以上；3563kV出线为48回；110220kV出线为34回。双母线1、优点：供电可靠；调度灵活；扩建方便；便于试验。2、缺点：设备多，接线复杂，造价高；倒闸操作复杂，容易发生误操作。3、适用范围：610kV配电装置，短路电流较大，出线带电抗器时；3563kV出线超过8回；110220kV配电装置在系统中居重要地位，出线为4回及以上。结论：由以上几种方案比较，结合所设计变电所的实际情况，对110kV主接线采用单母线分段方式，因110kV电源为双回路，当一回故障时，可由另一回供电，并不影响两台主变的运行，当一个系统全停时，可由另一系统对两台主变供电，从供电可靠性和经济角度考虑，110kV母线主接线选用单母线分段的接线方式。对于35kV及10kV主接线形式，因重要用户都为双回路，且出线较多，故采用单母线分段接线方式，对重要用户每段分接一回，当一段母线检修时，可由另一段供电，并不影响用户。第二章 主变压器选择2.1负荷统计电压等级 (kV)进出线回路数（回）每回线最大有功功率 （MW）每回线最小负荷率 ()平均功率因数年最大负荷利用小时数（小时）进出线长度（km）导线型号及参数型号电抗110170400.85450057LGJ-240LGJ-4000.4011507035115400.80400017LGJ-1850.3802850202202510165035007LGJ-950.35611014246016199考虑负荷效率，经过计算得各电压等级的视在功率为：10kV侧： S1=35.06MW35kV侧： S2=74.81MW110kV侧： S3=93.39MW根据规程规定，考虑5年远景规划，负荷年增长率m=7%，则=S3（1+m）=93390（1+7%）= 95437.8kVA2.2主变台数 为保证供电可靠性，优先考虑选用两台主变压器，因一台的供电可靠性不如两台主变并列运行时高，两台以上则不经济。2.3主变容量两台主变的总容量S，并考虑到装有两台主变的变电所当一台断开时，另一台应能承担70%的全部负荷，则每台主变容量应为：S=70%=70%×95437.8=66806.7kVA 若考虑到变压器的事故过负荷能力为40%，则可保证84%的负荷供电，即60%（1+40%）=84%，因一般变电所中有25%的非重要负荷，故采用S=70%对变电所保证重要负荷来说是可行的。2.4主变型式2.4.1相数根据所给条件，优先考虑选用三相式变压器。2.4.2绕组因设计的变电所中有110kV、35kV、10kV三个电压等级，故优先考虑三绕组变压器。2.4.3容量比因为 =3506/9339=38%小于50%，=74810/93390=80%大于50%所以容量比选用100/100/50。2.4.4调压方式优先选用有载调压方式，并在110kV侧进行调压。2.4.5中性点接地方式（1）因110kV属于大接地电流系统，所以采用中性点直接接地方式。（2）35kV侧电容电流： Ic=UNL=×35×(15+8×2+20×2)=7.1A规程规定：单相接地电容电流小于10A时，7.1A10A，所以应采用中性点直接接地方式；（3）10kV侧电容电流： Ic=UNL+0.1UNL=×10×（6+10+4×2+9）=0.89A规程规定：单相接地电容电流小于30A时，0.89A30A，所以应采用中性点不接地方式。2.4.6中性点绝缘方式10kV及35kV采用全绝缘，110kV采用分级绝缘。2.4.7接线方式采用Y0/Y0/-12-11连接组别，高压侧采用星形接线是为了降低变压器的绝缘造价（因星形接线时，相电压等于线电压的），低压侧采用三角形接线，是为了消除短路电流的三次谐波。2.4.8采用降压型变压器综上所述，查电工产品目录选用SFSZ7-50000/110型降压变压器，数据见表2-3。表2-3 SFSZ7-25000/110型降压变压器技术参数表产品型号额定容量(kVA)电压组合（kV）联接组别阻抗电压（%）空载电流(%)空载损耗(KW)负载损耗(KW)总重（t）高压中压低压高-低高-中中-低SFSZ7-25000/11050000121±8×1.25%11038.5±2×2.5%11;10.5;6.6;6.3YN，yn0,d111710.56.51.442.3148.058.02.5所用变选择优先选用两台接于10kV两段母线上，每台容量按所选主变容量的0.2%确定，能满足控制回路和信号回路以及生活、照明等负荷即S所=0.2%SN=0.2%×50000=100kVA，查发电厂电气部分课程设计参考资料选用两台SJL1-50型标准变压器，数据见表2-4：表2-4 SJL1-50型标准变压器技术参数表型号及容量（kVA）高低压侧额定电压（kV）联接组别阻抗电压（%）空载电流（%）总重（t）轨距（mm）损耗（KW）空载短路SJL1-10010/0.4Y/Y0-1245.40.34无0.221.152.6消弧线圈选择1、 额定电压：UN=UWN=35kV2、 补偿容量：采用过补偿调谐，即Q=KIC=1.35×22×=600.2 Kvar查消弧线圈相关资料，选用一台XDZ1-800/35型消弧线圈，数据表2-5：表2-5 XDZ1-800/35型消弧线圈技术参数表型号额定容量（kVA）系统电压（kV）额定电压（kV）额定电流（A）各分接头允许电流（A）12815XDZ1-800/358003522.218361819.226.4363、4、 分接头选择：在电网整体运行时，消弧线圈选8档，则补偿电流为26.4A。5、 脱谐度及位移电压：对于35kV架空线路的阻尼率取0.05，则脱谐度=-0.2位移电压U0=4.43%UP小于15%UP，即所选分接头合适。2.7无功补偿对于35kV考虑采用分散补偿，由用户自行补偿。对于10kV考虑采用在变电所内进行集中补偿，为保证电力系统的安全经济运行，取COS=0.9，因 COS10=P10/S10=8000/9545=0.84则 Q10=P10（tg10-tg）=8000（tgarccos0.84-tgarccos0.9）=1293Kvar选用Y型接线，查常用高低压电气手册选用BWF11/-60-1电容器，技术参数见表2-6表2-6 BWF11/-60-1电容器技术参数表型 号额定电压（kV）额定容量（Kvar）标称电容（F）外形尺寸（mm）质量（kg）BWF11/-60-111/60310×143×760×101150因10kV采用单母线分段接线，Q10平均分成两组，分别接于两段母线上，每相并联4只，总补偿容量为：2×3×60×4=1440kVar。第三章 短路电流计算3.1 选取短路点：在正常运行方式下，三相短路电流为最大的地方即为短路计算点，由此选主变三侧母线为短路电流计算点，并假定两台主变并列运行。3.2 作等值电路并化简（图3.1中d1、d2、d3分别为110kV、35kV、10kV的短路电流计算点）3.2.1选取基准值：SB=100MVA，UB=115kV3.2.2作等值电路如图3.2，则计算电抗标幺值为：X1=X2=Xd"=0.141×=0.2256X3=X4=（UK%/100）×=×=0.167X5=XC×=0.5×=0.05X6=X7=X0L=0.4×70×=0.2117X8=X9=X0L=0.4×50×=0.1512图3.1 变电站等值电路图所选两台主变型号相同，即SN=50MVA。UK1-3%=17，UK1-2%=10.5，UK2-3%=6.5UK1%=（UK1-3%+UK1-2%-UK2-3%）=10.5UK2%=（UK1-2%+UK2-3%-UK1-3%）=0UK3%=（UK1-3%+UK2-3%-UK1-2%）=6.5X10=X11=（UK1%/100）×=0.42X12=X13=0X14=X15=（UK3%/100）×=0.263.2.3化简等值电路因两台发电机及升压变均为同型号，可做并联处理，等值发电机容量为：SN=125MW，将图化简为图X16=（X1+X3）=（0.2256+0.1667）=0.1962X17=X6+X5=×0.2117+0.05=0.1559X18=X8=0.0756图3.2 等值电路化简图X19=X10=0.21X20=X14=0.133.3 110kV侧母线d1点发生三相短路3.3.1主变等值电抗可按负荷考虑忽略不计3.3.2选取基准值SB=100MVA，UB=115kV3.3.3汽轮机及等值系统对d1点转移电抗分别为： Xnd1=X16+X18+=0.3669 Xnd2=X17+X18+=0.2916计算电抗：Xjs1= Xnd1=0.3669×=0.4586Xjs2= Xnd2=0.2916×=2.9163.3.4 d1点发生三相短路时短路电流的周期分量为I=1.445+1.757=3.202KAI=1.3103+1.762=3.072KA3.3.5短路电流冲击值ich=2.55I=8.165KA3.3.6短路容量：Sd=UavI=×115×3.202=637.8MVA3.4 35kV侧母线d2点发生三相短路3.4.1主变10kV侧等值电抗可按负荷考虑忽略不计，计算电路如图3.3：3.4.2选取基准值：SB=100MVA，UB=37kV3.4.3汽轮机及等值系统对d2点转移电抗分别为： Xnd1=X16+（X18+X19）+=0.8412 Xnd2=X17+（X18+X19）+=0.6684计算电抗：Xjs1=Xnd1=0.8412×=1.052图3.3 35kV母线短路等值电路图Xjs2=Xnd2=0.6684×=6.6843.4.4求各电源对短路点d2的短路电流由Xjs1=1.052和t=0查发电机运算曲线得I*=0.985I=I*×=0.985×=1.921KA由Xjs1=1.052和t=4查发电机运算曲线得I*=1.067I=I*×=1.067×=2.081KA因Xjs2=6.684大于3所以I*=I*=1/Xnd2=1/0.6684=1.496I=I=1.496×=2.334KA3.4.5 d2点发生三相短路时短路电流的周期分量为I=1.921+2.334=4.255KAI=2.081+2.334=4.415KA3.4.6短路电流冲击值：ich=2.55I=10.85KA3.4.7短路容量：Sd=UavI=×37×4.255=272.69MVA3.5 10kV侧母线d3点发生三相短路3.5.1主变35kV电抗为零，计算电路如图3.4。3.5.2选取基准值SB=100MVA，UB=10.5kV3.5.3汽轮机及等值系统对d3点转移电抗分别为：Xnd1=X16+（X18+X19+X20）+=1.135Xnd2=X17+（X18+X19+X20）+=0.902计算电抗为Xjs1=Xnd1=1.135×=1.419Xjs2=Xnd2=0.902×=9.02图3.4 10kV母线短路等值电路图3.5.4求各电源对短路点d3的短路电流由Xjs1=1.419和t=0查发电机运算曲线得I*=0.735I=I*×=0.735×=5.052KA由Xjs1=1.419和t=4查发电机运算曲线得I*=0.770I=I*×=0.770×=5.292KA因Xjs2=9.02大于3所以I*=I*=1/Xnd2=1/0.902=1.109I=I=1.109×=6.098KA3.5.5 d3点发生三相短路时短路电流的周期分量为I=5.052+6.098=11.15KAI=5.292+6.098=11.39KA3.5.6短路电流冲击值：ich=2.55I=28.43KA3.5.7 短路容量：Sd=UavI=×10.5×11.15=202.78MVA短路容量列表见表3-1：表3-1 短路容量表短路点d1d2d3I(KA)3.2024.25511.15I(KA)3.0724.41511.39ich(KA)8.16510.8528.43第四章 电气设备选择4.1 断路器及隔离开关选择说明：在断路器及隔离开关选择中，取保护动作时间t0=2s，燃弧时间t2=0.05s。4.1.1 主变压器110kV侧断路器及隔离开关选择6、 额定电压： UnUwn=110kV7、 额定电流： In1.4I=1.4=1.4×=183.7A8、 额定开断电流： IbrnI3.202KA9、 按装置环境选户外式开关设备。根据以上条件选用3AP1FG-110/1250型断路器，其In1250A，Ibr.n15.8KA，热稳定电流Ith/t=21kA/5s，动稳定电流ip=55KA，固有分闸时间t1=0.06s；选用GW4-110/600型隔离开关，其Ith/t=14KA/5s，ip=50kA10、 热稳定校验：=1.04短路存在时间tbr=t0+t1+t2=2+0.06+0.05=2.11s查发电厂电气部分图4-5 得tep=1.7s大于1s，可不计tea故短路电流热脉冲Qsc=tep=×1.7=16.04K.S断路器允许热脉冲Qp=×5=2205K.S大于Qsc隔离开关允许热脉冲Qp=×5=980K.S大于Qsc所以断路器与隔离开关的热稳定满足要求。11、 动稳定校验：iimp=2.55I=2.55×3.202=8.165KA小于ip，所以动稳定满足，列表4-1如下：表4-1 110kV断路器及隔离开关参数表设备技术参数3AP1FG-110/1250GW4-110/600计算数据额定电压（kV）110110110额定电流（A）1250600183.7额定断开电流（kA）31.53.202允许通过极限电流（kA）55508.165热稳定电流（kA/s）21/514/53.072热脉冲（kA2s）220598016.04由表可知：断路器及隔离开关的技术数据均大于计算数据，故能安全可靠工作。4.1.2 主变35kV侧及分段断路器及隔离开关选择 额定电压 UnUwn=35kV 额定电流：InIw.max=1.4I=1.4=1.4×50000/35/1.717=1154.74A 额定开断电流IbrnI=4.255KA 按装置环境选户内式根据以上条件选LW8-35/1000型断路器，其In1000A，Ibrn=16KA，ip=40KA，t1=0.06s，Ith/t=16kA/4s，选GN2-35/600型隔离开关，其In=600A，ip=50kA，Ith/t=14kA/10s 热稳定校验=0.96短路存在时间tbr=t0+t1+t2=2+0.06+0.05=2.11S查图4-5 得tep=1.61s大于1s，可不计tea故短路电流热脉冲Qsc=tep=×1.61=31.38K.S断路器允许热脉冲Qp=×4=1024K.S短路电流热脉冲大于热脉冲Qsc隔离开关允许热脉冲Qp=×10=1960K.S允许热脉冲大于热脉冲Qsc所以断路器与隔离开关的热稳定满足要求。 动稳定校验iimp=2.55I=2.55×4.255=10.85KAip，所以动稳定满足，列表4-2如下：表4-2 35kV断路器及隔离开关参数表设备技术参数LW8-35/1000GN2-35/600计算数据额定电压（kV）353535额定电流（A）1000600577.37额定断开电流（kA）164.255允许通过极限电流（kA）405010.85热稳定电流（kA/s）16/414/104.415热脉冲（kA2s）1024196031.38由表可知：断路器及隔离开关的技术数据均大于计算数据，故能安全可靠工作.4.1.3 主变压器10kV侧及分段断路器及隔离开关选择12、 额定电压 UnUwn=10kV13、 额定电流：InIw.max=1.4I=1.4=1.4×=1010.36A14、 额定开断电流IbrnI=11.15KA15、 按装置环境选户内式开关设备。根据以上条件选ZN12-10/2000型断路器，其In2000A，Ibrn=29KA，ip=75KA，Ith/t=30kA/5s，t1=0.14s，选GN1-10/2000型隔离开关其In=2000A，ip=85kA，Ith/t=36kA/10s。16、 热稳定校验：=0.98短路存在时间t=t0+t1+t2=2+0.14+0.05=2.19S查图4-5 得tep=1.8s1s，可不计tea故短路电流热脉冲Qsc=tep=×1.8=233.52K.S断路器允许热脉冲Qp=×5=4500K.S断路器允许热脉冲Qp大于短路电流热脉冲Qsc隔离开关允许热脉冲Qp=×10=12960K.S隔离开关允许热脉冲Qp大于短路电流热脉冲Qsc17、 动稳定校验：iimp=2.55I=2.55×11.15=28.43KAiimp小于ip，故动稳定满足，列表4-3如下：表4-3 10kV断路器及隔离开关参数表设备技术参数ZN12-10/2000GN1-10/2000计算数据额定电压（kV）101010额定电流（A）200020001010.36额定断开电流（kA）2911.15允许通过极限电流（kA）758528.43热稳定电流（kA/s）30/536/1011.39热脉冲（kA2s）450012960233.52由表可知：断路器及隔离开关的技术数据均大于计算数据，故能安全可靠工作。4.2 10kV母线选择按最大长期工作电流选IpIwmax=1010.36A，K=0.82由Ip=IpK 得Ip=Ip/K=1010.36/0.82=1232.15A查发电厂电气部分附表 选80×8铝排，平放，其Ip1249A>1232.15A按经济电流密度选择进行复合由Tmax=5500h，查得Je=0.9×A/故经济截面Se=1010.36/0.9=1122.6280×8=640即所选铝排满足经济性要求 热稳定校验：Ks=1.04，C=87×Smin=179Smin640，热稳定满足。 动稳定校验：取垮距L1.5m相间距离a0.5m，则max=1.038=1.038××=7.37×Pamax69×Pa故动稳定满足结论：选用80×8铝排，平放。4.3 10kV支持绝缘子1、 支持绝缘子选择18、 额定电压UnUwn=10kV19、 按装置环境选户内式查常用高低压电气手册选ZN10/4型支柱绝缘子，其抗弯破坏负荷为FP=4000N20、 动稳定校验：Fmax=1.73×=1.73×××=419.5NFp=0.6FP=0.6×4000=2400NFmax=419.5NFp> Fmax故室外选用ZPB-10型支柱绝缘子，其Fp5000N，动稳定亦满足要求结论：室内选用ZN10/4型支柱绝缘子，室外选用ZPB-10型支柱绝缘子4.4 10kV电流互感器及电压互感器选择21、 主变10kV侧及出线电流互感器（以10kV配电站丙为例）选择： 主变10kV侧：因Un=10kV，Iwmax=1010.36A，环境为户内，所以配置LDZJ1-10，变比为1500/5。 10kV出线电流互感器（以10kV配电站丙为例） 额定电流：副边Iw.max=135.8A 原边Im副边Iw.maxIn2=5A 额定电压： Uwn=10kVUn> Uwn 按装置环境选择户内式由此查发电厂电气部分选LFCD10型室内电流互感器，变比为nL=200/5，0.5级二次负荷额定阻抗ZN2=0.6，1秒热稳定电流倍数Kt=110，动稳定倍数Kem=250电流互感器参数表4-4：表4-4 LFCD-10电流互感器参数表型号二次负荷（）10%倍数Kt(1S)Kem0.5级1级3级负荷（）倍数LFCD-100.60.81.60.61.2110250因10kV为不接地系统，故装两相电流互感器装于A、C两相 精确度级考虑计费、保护用取0.5/B级，并按该级进行导线选择及稳定校验 连接导线选择电流互感器负荷统计表4-5：表4-5 10kV电流互感器负荷统计表仪表电流线圈名称负荷（VA）电流表(46L1-A)0.35功率表（46D1-W）0.6电度表（DS1）0.5总计1.45电流互感器负荷阻抗r11.45/=0.058，接触电阻r40.1电流互感器为不完全星形接线，连接线计算表长度L=l（取CT与仪表距离l4cm）Smin=2.74选用标准截面为4mm2的铜导线。 热稳定校验：=（0.2×110）2=484K.Step=×1.8=233.52K.Step热稳定满足。 动稳定校验：A:内部动稳定：=×0.2×250=70.7KAiimp=28.43KAiimp所以内部动稳定满足。B：外部动稳定：按外部动稳定校验，亦满足。结论：选用LFCD-10型nL=200/5的室内电流互感器22、 电压互感器选择：两段电压互感器选用同一型号，按其中一段电压互感器选取 额定电压： Uwn=10kVUnUwn因10kV为中性点不接地系统，电压互感器除供测量用，还供绝缘监察用，选用JSJW-10型三相五柱式电压互感器，电压变比为10000/100/V，接线方式Y0/Y0/ ， 并只对测量用0.5级所要求额定负荷120VA进行校验 负荷校验：本变电所10kV有馈线10回，主变压器2回，电容器2回，所用变2回，共计16回。图4-1 测量仪表与电压互感器连接图电压互感器各相负荷分配如下表4-6（不完全星形部分负荷）所示。表4-6 电压互感器各相负荷分配表仪表名称及型号每线圈消耗功率（VA）仪表电压线圈仪表数量AB相BC相cossinPabQabPbcQbc有功功率表16D1-W0.6121.21.2无功功率表16D1-var0.5121.01.0有功电度表DS11.50.380.925147.9819.437.9819.43无功电度表DX11.50.380.925169.1222.29.1222.2频率表16L1HZ0.5110.5电压表16L1-V0.2120.4合计19.841.6319.741.63据上表求出不完全星形负荷为Sab=46.1VASbc=46.06VAcosab=Pab/Sab=0.43 ab=64.5°cosbc=Pbc/Sbc=0.428 bc=64.7°A相负荷为： PA=46.1×cos(64.5°-30°)=21.93W QA=46.1×sin(64.5°-30°)=15.08VARB相负荷为：PB=46.1×cos(64.5°+30°)+46.06×cos(64.7°-30°)=19.77WQB=46.1×sin(64.5°+30°)+46.06×sin(64.7°-30°)=41.67VAR总负荷：SA=26.61