环境影响评价报告全本公示简介：07 声环境影响预测与评价wa.doc

山东金盛海洋资源开发有限公司2×75吨/小时燃煤锅炉节能改造项目环境影响报告书 噪声环境影响评价7 噪声环境影响评价7.1 声环境现状监测与评价7.1.1 噪声现状监测7.1.1.1 监测布点本次现状监测在四个厂界各布设1个点位，共布设4个噪声监测点。具体监测点位置见图7.1-1。7.1.1.2 监测时间及频率 于2014年6月6日进行，监测1天，白天和夜间各一次。测量时无雨、风速小于5m/s。监测仪器为AWA6218噪声统计分析仪。监测期间公司2台75t/h煤粉炉及其配套输煤、脱硫设施正常运行7.1.1.3 监测方法监测按照工业企业厂界环境噪声排放标准（GB12348-2008）进行监测。7.1.1.4 监测项目 等效连续Ln和Ld。7.1.1.5 监测结果噪声监测统计结果见表7.1-2。表7.1-2 厂界噪声现状监测值 单位：dB（A）监测点昼间Ld夜间Ln1#东厂界52.547.32#南厂界60.954.73#西厂界44.442.14#北厂界56.849.37.1.2 噪声环境现状评价7.1.2.1 评价标准噪声现状评价厂界标准执行工业企业厂界环境噪声排放标准（GB12348-2008）中的3类标准，即昼间65dB、夜间55dB(A),。7.1.2.2 评价方法 评价方法采用超标值法，计算公式为P = Leq-Lb式中：P超标值，dB(A)； Leq测点等效A声级，dB(A)； Lb噪声评价标准，dB(A)。7.1.2.3 评价结果 噪声现状评价结果见表7.1-3。表7.1-3 噪声现状评价结果表 单位：dB(A)测点编号昼 间夜 间LeqLbPLeqLbP1#东厂界52.565-12.547.355-7.72#南厂界60.9-4.154.7-0.33#西厂界44.4-20.642.1-12.94#北厂界56.8-8.249.3-5.7由上表可见，厂区噪声现状均可以工业企业厂界环境噪声排放标准（GB/T12348-2008）中3类标准要求。7.2 噪声环境影响预测与评价7.2.1 工程运行后主要噪声源分析技改项目新增噪声源主要包括汽机房噪声和脱硝系统新增浆液泵类等，其噪声水平一般在95100dB(A)之间。针对这些噪声源，项目提出了一系列的控制措施，对各重点噪声源从局部到整体都考虑了不同的控制措施：工程主要噪声设备集中布置在隔声效果好的厂房内。浆液循环泵等高噪声设备所在厂房进行吸声降噪处理，选用有较高隔声性能的隔音门窗，并控制厂界一侧的门窗面积。新增噪声设备及声级值见表7.2-1。表7.2-1 新增噪声设备及噪声水平位置主要噪声源台数噪声级dB(A)降噪措施降噪后噪声级dB(A)汽机房汽轮机190减振、隔声75发电机190减振励磁机180减振、隔声脱硝系统泵房循环泵695减振、隔声75真空泵295减振7.2.2 噪声环境影响预测7.2.2.1 预测模式本评价采用德国Cadna/A环境噪声模拟软件系统。Cadna/A系统是一套基于ISO9613标准方法、利用WINDOWS作为操作平台的噪声模拟和控制软件。该系统适用于工业设施、公路、铁路和区域等多种噪声源的影响预测、评价、工程设计与控制对策研究。 Cadna/A软件计算原理源于国际标准化组织规定的ISO9613-2:1996户外声传播的衰减的计算方法。软件中对噪声物理原理的描述、声源条件的界定、噪声传播过程中应考虑的影响因素以及噪声计算模式等方面与国际标准化组织的有关规定完全相同。我国公布的GB/T17247.2-1998声学户外声传播的衰减第2部分：一般计算方法，等效采用了国际标准化组织规定的ISO9613-2:1996标准。因此Cadna/A软计算方法和我国声传播衰减的计算方法原则上是一致的。 1、单一声源衰减计算 采用根据声环境评价导则（HJ2.4-2009）中推荐的噪声户外传播声级衰减基本计算方法： 在已知距离无指向性点声源参考点r0处的倍频程声压级Lp（r0）和计算出参考点（r0）和预测点（r）处之间的户外声传播衰减后，预测点的8个倍频带声压级：Lp(r)Lp(r0)(AdivAbarAatmAexc) 预测点的A声级LA（r）按照下式计算，即将8个倍频带声压级合成，计算出预测点的A声级（LA（r）。式中：Lpi（r）预测点（r）处，第i倍频带A声级，dB；Li第i倍频带的A计权网络修正值，dB。 （3）在只考虑几何发散衰减时，可用公式：LA(r)LA(r0)Adiv 几何发散衰减 点声源的几何发散衰减L(r)=L(r0)20lg(r/r0) 声源处于自由空间：LA(r)=LA(r0)20lg(r/r0)11 声源处于半自由空间LA(r)=LA(r0)20lg(r/r0)8 2、某预测点总等效声级模式 根据已获得的噪声源数据和声波从各声源到预测点的传播条件，计算出噪声从各声源传播到预测点的声级衰减量，由此计算出各声源单独作用时在预测点测试的A声级LAi，确定计算预测点T时段内的等效A声级：式中：Leq预测点总等效连续A声级； n声源总数； T等效时间。7.2.2.3 噪声源与厂界的距离 为了确定本工程各厂界的预测点位（噪声最大处），本评价根据噪声传播距离衰减模式，由各噪声源源强及至厂界的直线距离，计算各噪声源对厂界的贡献值，并以求得的最大贡献值处作为各厂界的预测点。表7.2-3 主要噪声源与各厂界的距离 单位：m位置东厂界南厂界西厂界北厂界脱硝系统设备间525210231210汽轮、发电组车间3782203222007.2.2.3 预测结果利用预测模式和参数计算得新增技改设备预测和评价结果，具体见表7.2-4。表7.2-4 噪声预测评价结果表 单位：dB(A)测点编号LdLnLeqLbPLeqLbP1#东厂界28.365-36.728.355-26.72#南厂界34.4-30.634.4-20.63#西厂界32.6-32.432.6-22.44#北厂界34.8-30.234.8-20.2由上表课件，采取了一系列降噪措施后，新增生产设备噪声对各厂界的噪声贡献值均可以满足工业企业厂界环境噪声排放标准（GB12348-2008）中3类标准的要求。7.2.3 瞬时噪声环境影响评价7.2.3.1 瞬时噪声源强锅炉瞬时排汽是锅炉在超压时为保护主设备而减压所产生的噪声，属于不定期高频喷汽噪声，持续时间一般为几十秒，噪声级为110130dB(A)；吹管噪声是在系统安装完毕，准备运行时，为消除系统内的杂物而采用蒸汽吹扫时所产生的排汽噪声，每次持续时间为几十秒，声级为110130dB(A)。锅炉瞬时排汽噪声与吹管噪声虽然发生频率较低，但是因噪声级高，传播远且影响范围大。经采取安装小孔喷注、节流降压性消声器等降噪防噪措施，其噪声级均可控制90dB(A)以内，故本次声环境影响评价瞬时噪声源强确定为90dB(A)，源强位置为锅炉顶部。本项目主要事故噪声为锅炉瞬时排汽噪声和锅炉吹管噪声，均为偶发噪声，将其作为点声源，因源强相同，只预测一种噪声即可。本工程瞬时噪声源强按90dB(A)计算，其距离衰减根据环境影响评价技术导则·声环境(HJ2.4-2009)中推荐点源模式进行预测，预测结果见表7.2-5。表7.2-5 瞬时噪声预测结果一览表衰减距离50m100m150m200m250m300m350m400m贡献值dB(A)56.050.046.544.042.040.539.138.0由上表可见噪声衰减400m后，瞬时噪声为38dB(A)。锅炉排气距最近敏感点傅家台子村约2400m，瞬时噪声对最近村庄不会产生影响。7.2.3.2 瞬时噪声防治措施为降低机炉排气噪声和吹管噪声对厂址周围居民区的影响，必须采取相应的措施。锅炉瞬时排汽噪声：锅炉瞬时排汽安装高效微孔消声器，可将其噪声级控制在90dB(A)以内；另外在电厂运行中加强运行管理，减少锅炉排汽次数，避免夜间排汽。一是在工程安装时应注意管道的卫生，防止大的异物进入管道；二是在管道阀门设计时选用低噪声阀门，在阀门后安装消声器和节流孔板，并设置辅助调节阀以适当分配压力降，在管道外壁敷设阻尼隔声层；三是合理的设计和布置管线，尽量防止管道急拐弯、交叉、截面巨变和T型汇流，管线的支承架要牢固，在振源处应设置波纹膨胀节或其它软接头，在管线穿越建筑物等时要把钢性连接改为弹性连接；四是改变吹管方向，避开敏感目标；五是吹管排气采用地坑方式或排放循环水管等地下排放方式进一步消声。7.3 小结1、 现状监测及评价结果表明：厂界噪声现状值满足工业企业厂界环境噪声排放标准（GB12348-2008）中3类标准的要求。2、预测及评价结果表明：山东金盛海洋资源开发有限公司各厂界噪声预测值均可以满足工业企业厂界环境噪声排放标准（GB12348-2008）中3类标准要求。7-6 山东省环境保护科学研究设计院