瓦斯分布规律及预测技术和上隅角瓦斯治理.ppt

瓦斯分布规律及预测技术和上隅角瓦斯治理,通风矿长：王文庆,晋城煤业集团寺河矿二号井,目 录,一、瓦斯分布规律及预测技术 1、综掘工作面瓦斯预测技术综掘巷道煤壁瓦斯涌出测定方法 94210综掘工作面的地质概况综掘工作面瓦斯涌出特征及规律综掘工作面瓦斯涌出量的影响因素2、高档机采工作面瓦斯预测技术高档机采工作面瓦斯涌出量预测方法高档机采工作面瓦期涌出特征及规律 二、上隅角瓦斯治理,晋城煤业集团寺河矿二号井,一、瓦斯分布规律及预测技术、综掘工作面瓦斯预测技术,、综掘巷道煤壁瓦斯涌出测定方法巷道煤壁瓦斯涌出规律煤层的多孔隙、裂隙结构构成了气体流通的通道。在综掘煤巷掘进过程中，巷道周围煤层中的瓦斯压力平衡状态不断遭到破坏，瓦斯压力重新分布，煤层瓦斯渗透性增加而形成卸压带。由于煤体内部到煤壁之间存在着瓦斯压力梯度，卸压带内煤体中的瓦斯在压力梯度作用下沿煤体裂隙及孔隙向巷道涌出，瓦斯涌出强度随着煤壁暴露时间的增加而降低，掘进工作面瓦斯涌出量主要取决于瓦斯源的瓦斯涌出强度。以每平方米煤壁单位时间内涌出的瓦斯量来表示煤壁瓦斯涌出强度，称为煤壁瓦斯涌出系数。煤壁瓦斯涌出系数的大小取决于煤层的瓦斯压力、煤层的孔隙和裂隙结构、煤对瓦斯的吸附性能以及空间条件。当其他条件固定时，煤壁瓦斯涌出系数（涌出强度）是暴露时间的函数。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、综掘工作面瓦斯预测技术,测定煤壁瓦斯涌出强度与暴露时间关系的方法壁罩测定法：在巷道新暴露的煤壁上安装壁罩，开动气泵，并测定下同时间内的气泵流量、气泵气流出口中瓦斯浓度和工作面风流中瓦斯浓度，直到气泵气流出口中瓦斯浓度基本不变为止。巷道测定法：在正常条件下连续掘进的煤巷中，沿巷道长度每隔一定的距离设置测点，当掘进机正常落煤，且同时连续装煤时，定期测定各测点的风量和瓦斯浓度，计算出各段巷道单位时间内经过各测点的瓦斯涌出量，然后根据各段巷道煤壁暴露面积来计算煤壁瓦斯涌出强度，并按巷道掘进速度求出对应各段的平均暴露时间。特点：巷道测定法应用较多，方法简单易行，而且测定时不影响生产。缺点：必须测定较多的数据进行统计分析，否则误差较大。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、综掘工作面瓦斯预测技术,晋城煤业集团寺河矿二号井,、综掘工作面瓦斯预测技术,综掘工作面瓦斯预测技术是综掘工作面通风设计及瓦斯防治与管理的基础，它决定着巷道的断面、风机能力的选择和瓦斯灾害治理的决策等。近十年来，随着采矿技术装备的飞跃发展，我国亦涌现出了一批综合机械化采煤、综合机械化掘进为特征的高产、高效集约化矿井，部分综掘面煤巷月掘进速度达300-600m。随着开采水平的延深，煤层瓦斯含量的增大，采掘工作面瓦斯涌出量也相应增大，采用现行的通风方式和装备仍存在瓦斯超限的问题，煤层瓦斯呈现条带状分布特征，高瓦斯带严重威胁矿井安全生产。因此掌握煤层瓦斯赋存规律和综合机械化掘进工作面的煤壁、落煤瓦斯涌出特征，研究提出相应的瓦斯预测方法，为采掘供风、瓦斯治理提供可靠依据，具有重要意义。本预测技术是通过对我矿94210综掘工作面瓦斯涌出的实测考察与分析的基础上建立起来的预测方法。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、综掘工作面瓦斯预测技术,、94210综掘工作面的地质概况 94210综掘工作面位于寺河矿二号井9#煤第4盘区，工作面走向长度790m，煤层平均厚度1.75m。煤层倾角1-11,煤层倾角平均角度2。、综掘工作面瓦斯涌出特征及规律 涌出特征 与炮掘工作面相比，综掘工作面在瓦斯涌出方面主要有如下几个方面的特征。掘进速度快，绝对瓦斯涌出量增大。（由于综掘与炮掘工艺不同，前者比后者掘进速度快得多，煤层瓦斯释放速度加快，而稀释的时间又不象炮掘那样充分）瓦斯涌出的不均匀性相对减小，综掘工作面综掘工序有明显的连续性，瓦斯涌出量尽管有波动，但与炮掘工作面相比，不均匀性相对下降，不像炮掘那样大起大落，放炮时瓦斯涌出浓度较高，其它如除渣、架棚支护等工序时就明显降低。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、综掘工作面瓦斯预测技术,相对瓦斯涌出量相对减少。综掘工作面掘进速度快，落煤与运煤基本上是流水线，加之机械落煤的粒度分布均匀，赋存于煤层中的游离部分瓦斯随割下来落煤而释放出来，而存在于落煤中的吸附瓦斯未待充分解吸则随着运输机很快被运出工作面，使得煤产量增加的倍数大于瓦斯涌出量增加的倍数，因此相对瓦斯涌出量相对减少，这与回采工作面的情况正好相反。掘进面端头瓦斯量超限。由于综掘工作面机械设备较多，人员相对也多，空间小，而掘进速度加快，落煤量增加，加之落煤粒度小而均匀，绝对瓦斯涌出量相应增大。因此掘进面端头瓦斯时常超限，可达1.0%以上，这样就大大地制约了机械化水平的发挥，迫使控制割煤速度（时割时停）。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、综掘工作面瓦斯预测技术,综掘工作面瓦斯涌出规律 综掘工作面瓦斯涌出分布规律：由于风筒出口风流至工作面端头快速折返，加之掘进机等机械设备、风筒联接不规范及漏风等原因，使得风流紊流的多向性、不稳定性、瓦斯涌出的不均匀性都特别明显。受风流、瓦斯来源影响，从工作面端头往外大致分3个区段，分别为折返区、风流不稳定区、风流稳定区段。第一区段是瓦斯主要来源，导风筒吹出风流至端头煤壁迅速折返，当风筒与迎头煤壁距离在8m之内时，风量集中，风速大，很快就使瓦斯稀释扩散。如大于8m时，很可能使瓦斯局部积聚；第二区段为8m风筒出风口以前，在这个范围内，风流由端头煤壁返回，加上掘进机械设备、操作人员等影响了风量通过能力，使风流极不稳定，这个范围内为暴露时间较短的新煤壁，瓦斯仍在量释放，是瓦斯的第二个来源；第三个区段则在8m以后，风流瓦斯趋于稳定，且瓦斯扩散后分布均匀，这一区段汇集了整个工作面的瓦斯，因此，瓦斯量是最大的。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、综掘工作面瓦斯预测技术,综掘工作面风流流动状态：综掘工作面的风流流动，大致分折返、不稳定、较稳定3个区段，在此基础上还夹带有次生的旋涡流，特别是在前8m范围内，风流很不稳定。通过实践表明，在风筒另一侧巷道煤帮与端头煤壁0.5m2区域形成一个三角区域，经测定，当风筒口距端头煤壁小于8m时，三角区域的最小风速为0.2m/s，没有积存瓦斯的可能性，当风筒口距端头煤壁距离大于8m时，很可能出现无风区。、综掘工作面瓦斯涌出量的影响因素 瓦斯涌出量与综掘工艺的关系：综掘工作面瓦斯涌出量随生产工艺变化波动较大，一般在割煤时要比其他工序瓦斯涌出量大得多，并且割煤速度越快，瓦斯涌出量也越大；割煤时间越长，瓦斯涌出量持续的峰值也就越长。而间歇割煤和其他工序时的瓦斯涌出量小，涌出量均匀。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、综掘工作面瓦斯预测技术,瓦斯涌出量与地质构造的关系：综掘工作面瓦斯涌出受地质构造的影响，在推进方向上波动变化较大，由于煤层中存在的褶曲、断层等地质构造使得煤层中的瓦斯分布具有明显的不均衡性。一般情况下，开放性的断裂构造有利于煤层瓦斯排放，因而在这类断层附近区域的煤层瓦斯含量及涌出量较同标高正常区域的瓦斯含量及涌出量低，而对于封闭性断裂构造的情况则恰好相反，由于瓦斯在生成过程中具有良好的保存条件，因而封闭性断层附近煤层瓦斯含量比其他地点煤层瓦斯含量大。褶曲构造也存在着这种效应，即背斜轴部附近瓦斯含量较大，其涌出量也较大。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、综掘工作面瓦斯预测技术,瓦斯涌出量与煤层厚度的关系：在煤层产状比较稳定的情况下，综掘工作面瓦斯涌出比较均衡，但当煤层产状发生显著变化时其瓦斯涌出量也发生相应的变化。在煤层产状的诸多因素中尤以煤层厚度的变化对瓦斯涌出影响最为显著。在实际考察中，综掘工作面沿走向推进过程中，当煤层由1.5m变厚到2.1m时，工作面瓦斯涌出明显增大，平均瓦斯浓度由0.3%增大到0.5%。瓦斯涌出量与掘进断面的关系：综掘工作面的断面受其设备和开采工艺的影响变化不是很大，一般回风巷断面比运输巷断面稍大一点，虽然瓦期涌出量随着煤壁暴露面积的增大而增加，但由于瓦斯涌出量还受其所处工作地点煤层赋存深度的影响，回风巷一般都处在运输巷的浅部，因此回风巷的瓦斯涌出量与同一工作面的运输巷瓦斯涌出量相比，差异并不明显。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、综掘工作面瓦斯预测技术,瓦斯涌出量与掘进速度的关系：综掘工作面实际考察表明，综掘工作面瓦斯涌出量与掘进速度的平方根成正比，即掘进速度越快时，瓦斯涌出量就大。由于掘进机割煤连续作业，新鲜煤壁暴露的面积不断加大，落煤粒度小、均匀且量大，赋存于煤层中瓦斯的游离部分迅速地涌入到工作面，吸附部分的少量瓦斯得到解吸涌入工作面。使得工作面瓦斯涌出在短时间内迅速增大，由于瓦斯涌出增大，往往给综掘工作面带来潜在危险，迫使控制掘进速度，限制瓦斯大量涌入综掘工作面。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、综掘工作面瓦斯预测技术,综掘工作面瓦斯涌出来源综掘工作面煤巷瓦斯涌出来源主要由煤壁瓦斯和落煤瓦斯两部分构成。一般情况下，从岩石中涌出的瓦斯量很少，可忽略不计。随着矿井机械化程度的提高，综合掘进机在煤巷掘进中的使用日趋广泛，它具有推进速度快、劳动强度低等优点。综掘工作面瓦斯涌出量的大小，除取决于涌出体的瓦斯含量和渗透条件外，还与其存在的时间和空间有关。综掘机具有机械落煤、装煤、运煤连续等特点，这样就给综掘面带来了一些不同于炮掘工作面的瓦斯涌出特征，煤壁的平均暴露时间短，瓦斯涌出量相对大。另外，机械落煤的瓦斯涌出也不同于放炮落煤那样在瞬间内一次全部涌出采掘空间，而是随综掘机的连续落煤，在连续运行的链板、皮带运输机上连续不断地涌向工作面，其涌出量的大小不仅仅取决于综掘机的生产能力、煤层的原始瓦斯含量及煤层透气性，还与链板机的运煤速度及煤巷的长度有关。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、高档机采工作面瓦斯预测技术,1、高档机采工作面瓦斯涌出量预测方法分源预测法传统分源预测法：在开采机械化程度低，推井速度小，采面受推进速度影响较小，没有把推进速度作为采面涌出量的影响因素来考虑，同时该预测方法中把采落煤的残存量取值为运出矿井时的瓦斯残存量，是一个不变值。其预测的瓦斯涌出量包括开采层瓦斯涌出和邻近层瓦斯涌出。开采层瓦斯涌出预测1）煤壁瓦斯涌出量预测。2）采落煤块瓦斯涌出量预测。3）开采层瓦斯涌出量预测。邻近层瓦斯涌出量预测：煤层开采前，围岩应力处于平衡状态。煤层开采过程中，围岩原有应力状态被破坏，结果工作面上覆岩层在一定范围内由近及远形成冒落带、裂隙带和整体移动变形带，下覆岩层形成裂隙和整体膨胀变形带，处于冒落带、裂隙带的邻近层瓦斯在瓦斯压力梯度的作用下，将经由采空区源源不断地涌入到回采工作面。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、高档机采工作面瓦斯预测技术,回采工作面瓦斯涌出量：回采工作面瓦斯涌出量由开采层（包括围岩）、邻近层瓦斯涌出量两部分组成。动态分源预测法：与传统分源预测法不同的是残存量不是一个常数，而是一个变化量，与采落煤块运出工作面的时间相对应。当工作面推进速度（产量）改变时，工作面瓦斯涌出量亦发生变化。比例系数预测法回采工作面瓦斯来源从大的方面只有3个：煤壁、落煤、采空区，搞清这3部分在工作面瓦斯涌出中所占的比例，即可计算瓦斯涌出量。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、高档机采工作面瓦斯预测技术,、高档机采工作面瓦期涌出特征及规律 与炮采工作面相比，高档机采工作面有以下基本特点：采面采用机组割煤，割煤比较连续，工作面推进速度快，采落煤块较小，粉煤较多，工作面长度大，走向长度长，采用皮带运煤，运煤速度快，我矿本煤层瓦斯含量不是很高，但由于开采强度大，产量集中，加之邻近层3#煤瓦斯含量高，使瓦斯涌出量急剧增加，造成回风巷和局部瓦斯集聚（尤其是上隅角）。瓦斯来源分析：通过分析研究工作面瓦斯来源，查明各个来源的涌出比例，然后分源进行治理，对瓦斯防治工作很有意义。含瓦斯煤层在开采时，受采掘作业影响，煤层及围岩中的瓦斯赋存平衡条件遭到破坏，受采动影响区域内煤层、围岩中的瓦斯将涌入工作面，构成工作面瓦斯涌出的组成部分。采场范围内涌出瓦斯的地点即为瓦斯源，很显然瓦斯涌出源的多少、各源涌出量的大小直接影响采场的瓦斯涌出量。,晋城煤业集团寺河矿二号井,采煤工作面瓦斯涌出,煤壁瓦斯涌出,采空区瓦斯涌出,工作面落煤瓦斯涌出,围岩瓦斯涌出,丢煤瓦斯涌出,邻近层瓦斯涌出,工作面的瓦斯来源构成示意图,晋城煤业集团寺河矿二号井,、高档机采工作面瓦斯预测技术,总结起来看回采工作面瓦斯涌出包括3部分，即落煤瓦斯涌出、煤壁瓦斯涌出、采空区瓦斯涌出。采空区瓦斯涌出又由3部分组成，即围岩瓦斯涌出、回采丢煤瓦斯涌出、邻近层瓦斯涌出。这3部分瓦斯随着采场内煤、岩层的变形或垮落而卸压，按各自的规律涌向工作面。要想严格区分上述各部分涌出的瓦斯量，理论可行，实际操作起来由于采场条件所限是很困难的。如果将这3部分瓦斯作为一个瓦斯源，采用切实可行的研究测定方法，来确定采空区的瓦斯涌出量是具有实际意义的，而且可大大降低系统误差。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、高档机采工作面瓦斯预测技术,煤壁瓦斯涌出量：回采前进风顺槽及切眼的瓦斯涌出量。工作面落煤瓦斯涌出量：回采初期割煤时采面瓦斯涌出量减去回采前煤壁瓦斯涌出量。采空区瓦斯涌出：围岩瓦斯涌出、丢煤瓦斯涌出和邻近层瓦斯涌出统称采空区瓦斯涌出。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、高档机采工作面瓦斯预测技术,我矿93305采面投产后，配风量为1400 m3/min，当工作面推进36米时老顶初次垮落，工作面回风流中瓦斯浓度急剧增大，可认为，回风流中的瓦斯浓度由老顶垮落前的0.27%增加到1.09%，以此推算，开采初斯采面煤壁和落煤的瓦斯涌出量为3.78m3/min，采空区瓦斯涌出量为11.48m3/min，采空区的瓦斯涌出量占总瓦斯涌出量的75.2%，煤壁和落煤占24.8%。整个从开采到推进近500米的抽排斯间，采面瓦斯涌出总量、抽排量及风排瓦斯量变化如图所示：,晋城煤业集团寺河矿二号井,、高档机采工作面瓦斯预测技术,晋城煤业集团寺河矿二号井,、高档机采工作面瓦斯预测技术,晋城煤业集团寺河矿二号井,、高档机采工作面瓦斯预测技术,瓦斯涌出规律：煤壁瓦斯涌出规律：当割煤机不断割煤，新鲜煤壁不断暴露，在矿山压力的作用下，工作面前方煤体中的应力平衡状态遭到破坏，出现了透气性大大增加的卸压带，由于煤体内部到煤壁之间存在着瓦斯压力梯度，瓦斯得以沿卸压带的裂隙向工作面涌出。瓦斯涌出强度随着煤壁暴露时间的延长而降低。工作面落煤瓦斯涌出规律：采煤机落煤，把煤粉碎成各种块料状煤，提高了煤的瓦斯解吸强度，导致瓦斯涌出量的增加。研究表明，采落煤块的瓦斯涌出强度与煤壁一样，也随着时间的增加而减少。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、高档机采工作面瓦斯预测技术,采空区瓦斯赋存特征：研究表明，采空区的瓦斯浓度随着采空区深度的增加而增高（开采深度每增加50米时，瓦斯涌出量相应的增加1-3m3/min），即离采面越远瓦斯涌出越高，采空区内顶板瓦斯浓度高于底板瓦斯浓度，采面采用上行通风时，采空区上部（回风侧）瓦斯浓度比下部高。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、高档机采工作面瓦斯预测技术,研究表明，采煤工作面采空区为残煤及上覆岩层垮落后形成的多孔介质充填体，各处煤与矸石压实程度差异较大，各处的风压变化很大。采空区大约20%的区域为层流，20%的区域为紊流，60%的区域为过渡流，一般在采空区后部的压实区为层流，在中部及靠近工作面处为紊流和过度流。在矿井负压的作用下，距采面较远处，采空区瓦斯由于受压差的作用，一部分会向回风中运移，直到流入回风巷随风流带走。还有一部分瓦斯，特别是采空区深部的瓦斯，不足以克服摩擦阻力，因而不向回风口运移，或者运移速度相当慢，这就是造成采空区瓦斯分布的根本原因。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、高档机采工作面瓦斯预测技术,采空区瓦斯涌出规律：由采空区瓦斯涌出的来源可知，采空区瓦斯涌出也是由煤块和煤层暴露面等涌出构成，因此也和落煤、煤壁是按同一形式衰减曲线逐渐枯竭的。研究表明，在工作面初采时，从开切眼开始向前推进，采空区从无到有，随着采空区面积的扩大，采空区瓦斯也逐渐增大，在老顶首次垮落之前采空区瓦斯涌出量较小，当老顶首次垮落之后，采空区瓦斯涌出量出现一个峰值，随工作面推进，采空区瓦斯涌出量又增加，随后涌出量又减少，以后发和周斯性老顶冒落时，就重复出现上面的过程，于是采空区瓦斯涌出逐渐增大。但增加到一定值时，在开采条件基本不变的条件下，采空区瓦斯涌出将趋于稳定。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、高档机采工作面瓦斯预测技术,工作面瓦斯涌出的影响因素：1、生产工序与瓦斯涌出的关系：生产工序对工作面的瓦斯涌出影响较大，事实表明，采面瓦斯涌出与机组工作状态和位置有密切关系，当采煤机从回风侧向进风侧割煤时，采面瓦斯涌出量逐渐减小；当采煤机从进风侧向回风侧割煤时，采面瓦斯涌出量逐渐减大，其原因是：当采煤机从进风侧向回风侧割煤时（机尾30米后），采煤机阻当了新鲜风流的通道，有一部分新鲜风流从采空区流过将采空区瓦斯带入回风巷，机尾在移梁放顶时回风巷的瓦斯浓度也会增加，原因是当机尾在移梁放顶时机尾的导风障就需要移位，这样就减少了向工作面上隅角导向的新鲜风量，工作面上隅角瓦斯就偏高。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、高档机采工作面瓦斯预测技术,2、采面瓦斯涌出不均衡系数 由于生产不均衡，导致瓦斯涌出也不均衡，瓦斯涌出的不均衡在监测系统的数据上以最大值、最小值、平均值的形式反映出来，一般统计的瓦斯涌出量值都是指平均值，但是当根据涌出量考虑配风等问题时，涌出量必须为采面最大涌出量，才能保证瓦斯浓度不会超限，因此把最大值与平均值之比称为瓦斯涌出不均衡系数。它是衡量采面在不同时间瓦斯涌出差异的指标，对合理确定采面风量、合理安排工序，减少瓦斯超限时间具有指导意义。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、高档机采工作面瓦斯预测技术,3、配风量与采面瓦斯涌出量之间的关系 随着采面日产量逐渐增大，瓦斯涌出量也增大。为了使采面瓦斯不超限，通常加大配风量来稀释瓦斯。实践证明，采面配风量对瓦斯涌出量大小有一定影响，主要是对采空区瓦斯涌出影响较大。风量过小，上隅角经常超限，但配风量过大，造成采空区瓦斯涌出量大，同样易造成回风流和上隅角瓦斯超限。可见，合理配风对控制采面瓦斯涌出具有很重要的作用。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、高档机采工作面瓦斯预测技术,4、地质因素与瓦斯涌出量的关系 地质因素对瓦斯涌出量的影响主要指地质因素对开采层瓦斯含量以及邻近层及围岩瓦斯含量的影响，进而影响工作面的瓦斯涌出量，采煤工作面影响瓦斯涌出的地质因素主要为煤层埋藏深度、煤化程度、煤层和围岩的透气性及地质构造。5、气候条件与瓦斯涌出量的关系气候温度越高瓦斯涌出量就越大，因为气候温度越高时空气密度相对变小（体积膨胀），大气压力减小，在瓦斯涌出量不变的情况下，大气压力越小，瓦斯涌出量就越大。,晋城煤业集团寺河矿二号井,、高档机采工作面瓦斯预测技术,二、上隅角瓦斯治理,矿井采煤工作面瓦斯治理的过程 1、94301机采面，2003年12月份开始生产，2004年5月份结束，该工作面瓦斯涌出量达12m3/min，工作面配风量1300m3/min，机头机尾设置挡风障，减少采空区漏风，采用正压小风机配合机尾导风障进行上隅角瓦斯治理，上隅角瓦斯浓度达1-2%左右，经常出现瓦斯超限事故。2、94302机采面，2004年7月份开始生产，2004年12月份结束，该工作面瓦斯涌出量达15m3/min，工作面配风量1500m3/min，机头机尾设置挡风障，减少采空区漏风，采用正压小风机和无火花抽出风机配合机尾导风障，进行上隅角瓦斯治理，上隅角瓦斯浓度达0.8-1.3%左右，经常出现无计划停风事故（顶板垮落时抽排瓦斯超过2.5%，造成抽风机无计划停电）。,晋城煤业集团寺河矿二号井,二、上隅角瓦斯治理,晋城煤业集团寺河矿二号井,二、上隅角瓦斯治理,晋城煤业集团寺河矿二号井,二、上隅角瓦斯治理,矿井采煤工作面瓦斯治理的过程 3、92310炮采面，2005年2月份开始生产，2005年5月份结束，该工作面瓦斯涌出量达7m3/min，工作面配风量600m3/min（矿井供风量己经饱和），机头机尾设置挡风障，减少采空区漏风，采用无火花抽出风机配合机尾挡风障，进行上隅角瓦斯治理，上隅角瓦斯浓度达0.8-1.3%左右，经常出现无计划停风事故。4、93303机采面（配风量1300m3/min）、93305采面（配风量1500m3/min）继续采用无火花抽出风机+挡风障，进行上隅角瓦斯治理。5、93308机采面，2006年9月份开始生产，2006年12月份结束，该工作面瓦斯涌出量最高达13m3/min，工作面配风量900m3/min，采用走向长钻孔抽放（抽放量为6-9m3/min），机头机尾设置挡风障，机尾悬挂导风障，进行上隅角瓦斯治理，上隅角瓦斯浓度保持0.3-0.6%左右，较好地解决了上隅角瓦斯超限的难题。,晋城煤业集团寺河矿二号井,二、上隅角瓦斯治理,矿井采煤工作面瓦斯治理的过程 6、93307机采面，2006年6月份开始生产，至2007年4月份（矿井基建工程改造停产80天），己推进640米，还剩660米，该工作面瓦斯涌出量最高达23m3/min，工作面配风量1100m3/min，采用邻近巷道倾向钻孔抽放（抽放量为10-16m3/min），机头机尾设置挡风障，机尾悬挂导风障，进行上隅角瓦斯治理，上隅角瓦斯浓度保持0.4-0.8%左右，较好地解决了上隅角瓦斯超限的难题。7、93309综采面，2007年3月份开始生产，至2007年4月份，己推进70米，还剩1230米，该工作面瓦斯涌出量11m3/min（开采初期），工作面配风量1300m3/min，目前采用走向长钻孔抽放（前400米采用走向后900米采用邻近巷道倾向），进行上隅角瓦斯治理，抽放量为5-7m3/min，上隅角瓦斯浓度保持0.3-0.6%左右，较好地解决了上隅角瓦斯超限的难题。,晋城煤业集团寺河矿二号井,二、上隅角瓦斯治理,晋城煤业集团寺河矿二号井,二、上隅角瓦斯治理,晋城煤业集团寺河矿二号井,二、上隅角瓦斯治理,晋城煤业集团寺河矿二号井,二、上隅角瓦斯治理,晋城煤业集团寺河矿二号井,二、上隅角瓦斯治理,晋城煤业集团寺河矿二号井,二、上隅角瓦斯治理,晋城煤业集团寺河矿二号井,二、上隅角瓦斯治理,晋城煤业集团寺河矿二号井,二、上隅角瓦斯治理,晋城煤业集团寺河矿二号井,二、上隅角瓦斯治理,矿井采煤工作面瓦斯治理总结 1、采用正压小风机+机头机尾挡风障配合机尾导风障，进行上隅角瓦斯治理时，治理瓦斯量有限，工作面瓦斯涌出量在7m3/min以内时，可以采用此方法。2、采用无火花抽出式风机+机头机尾挡风障配合机尾导风障，进行上隅角瓦斯治理时，治理瓦斯量也有限，无火花抽风机引排瓦斯量也有限（盘区回风瓦斯超限），工作面瓦斯涌出量在13m3/min以内时，可以采用此方法。采用此方法治理上隅角瓦斯时，抽排浓度不容易控制（2.5%）,抽出式风机无计划停风事故较多，增加了机电设备管理难度（失爆管理）。,晋城煤业集团寺河矿二号井,二、上隅角瓦斯治理,矿井采煤工作面瓦斯治理总结 3、采用走向长钻孔+机头机尾挡风障配合机尾导风障，进行上隅角瓦斯治理时，抽放钻孔的终孔位置很难确定（钻孔终孔位置达到顶板垮落的裂隙带内），顶板垮落与煤层埋藏深度和上覆岩层性质以及煤层厚度有直接关系；施工走向长钻孔时受地质构造影响，当煤层倾角局部变化不大时，可以采取此方法。当煤层倾角局部变化大时，不易采取此方法；施工走向长钻孔时，施工过程中与其它作业相互影响，不便于质量标准化工作开展。4、采用邻近巷道倾向钻孔+机头机尾挡风障配合机尾导风障，进行上隅角瓦斯治理时，抽放钻孔的终孔位置很难确定（钻孔终孔位置达到顶板垮落的裂隙带内），顶板垮落与煤层埋藏深度和上覆岩层性质以及煤层厚度有直接关系；施工邻近巷道倾钻孔时，受地质构造影响（邻近巷道与采煤工作面的相对关系），需要及时了解钻场和采煤工作面的位置关系；施工邻近巷道倾向钻孔时，有利于开展质量标准化工作。,晋城煤业集团寺河矿二号井,二、上隅角瓦斯治理,矿井采煤工作面瓦斯治理总结,此煤层结构不易采用走向钻孔,此煤层结构可以采用走向钻孔,晋城煤业集团寺河矿二号井,结束语,以上是我矿上隅角瓦斯治理的过程和我本人的一些经验数据，由于水平有限，希望大家多提宝贵意见，促进矿井瓦斯治理工作进入良性循环，保证矿井安全生产。谢谢大家！王文庆 寺河矿二号井,晋城煤业集团寺河矿二号井,