《电气工程基础》课程设计某小型轧钢车间供电系统设计.doc

前 言电气工程基础是普通高等工科学校电气自动化专业和电气技术专业的主要课程，而本次电气工程基础课程设计是在学习完电气工程基础这门课程后一个重要性的实践性教学环节，通过把理论知识运用于实践，加深对这门课程的理解和掌握其精髓，通过实践巩固理论知识，实现理论与实践的完美结合，为今后解决实际问题打下坚实的基础。同时也加强实践意识，培养迅速把理论知识运用于实践的能力。在电气工程基础理论课程中，我们学习了工厂电力负荷及其计算，短路电流及其计算，工厂变配电所及其一次系统，工厂的电力线路，二次回路和电力装置等方面的知识。通过该课程设计可以进一步对所学知识的掌握，了解变电所的基本原理和设计方法，培养独立分析问题和解决问题的能力。并对电力行业中的相关常识得到了解，同时对电力行业的各种绘图工具进行深层次的掌握，训练作为一名电气工程师在各个方面的综合能力，为今后在工作岗位上奠定扎实的基础。众所周知，电能是现代工业生产的主要能源。电能即易于由其他形式的能量转换而来，又易于转换为其他形式的能量以供应用。电能的输送和分配既简单经济，又便于控制、调节、测量。有利于实现生产过程自动化。而工厂供电就是指工厂所需要电能的供应和分配。工厂供电设计要达到为工业生产服务，保障工厂生产和生活用电的需要，并做好节能工作，就必须做到：安全、可靠、优负、经济。本次课程设计是对某小型轧钢车间供电系统设计，根据本厂所取得的电源及本厂用电负荷实际情况，并适当考虑到工厂生产的发展，按照安全可靠、技术先进、经济合理的要求。确定变电所的位置与型式，确定变电所主变压器的台数与容量、类型，选择变电所主结线方案及高低压设备和进出线等。本次课程设计涉及面非常广，查阅了大量资料，由于很多方面的知识都是临时去学习，对所查阅的资料的正确性也没有一一考证，因此，错误与疏漏之处再所难免，望老师批评指正。目录第一章 设计任务与原始资料- 2 -1.1 设计题目- 2 -1.2 原始资料- 2 -1.3 要求设计内容- 5 -1.4 要求设计成果- 5 -第二章 负荷和无功功率计算及补偿- 6 -2.1 负荷计算- 6 -2.1.1负荷计算的内容和目的- 6 -2.1.2 负荷计算的方法- 6 -2.1.3负荷计算结果- 7 -2.3无功功率补偿- 9 -2.3.1无功补偿的作用- 9 -2.3.2无功补偿装置的选择- 10 -2.3.3无功补偿方案的选择- 11 -2.4 全厂年耗电量计算- 13 -第三章 变电所主变压器台数、容量类型的选择- 14 -3.1变压器选择原则- 14 -3.2主变压器数量及容量类型的确定- 15 -3.2.1变压器台数的选择原则- 15 -3.2.2主变压器容量的选择原则- 15 -第四章 变电所主接线方案的设计- 18 -4.1变配电所主接线的选择原则- 18 -4.2变配电所主接线方案论证- 18 -4.3、主接线方案的技术经济比较- 19 -第五章 高、低压电力网导线型号及截面的选择- 21 -5.1 导线型号的选择原则- 21 -5.1.1工厂常用架空线路裸导线型号- 21 -5.1.2工厂常用电力电缆型号- 21 -5.1.3工厂常用绝缘导线型号及选择- 22 -5.2 导线截面选择原则- 22 -5.3 导线型号及截面选择- 23 -5.3.1 10KV高压进线的选择及检验- 23 -5.3.2 低压侧母线选择- 24 -第六章 短路电流的计算- 24 -6.1短路电流计算的目的- 24 -6.2短路电流计算- 25 -第七章 变电所一次设备的选择与校验- 28 -7.1一次设备选择的一般原则- 28 -7.2变电所高压一次设备的选择- 28 -7.2.1 按工作电压选则- 28 -7.2.2按工作电流选择- 28 -7.2.3按断流能力选择- 28 -7.2.4 隔离开关、负荷开关和断路器的短路稳定度校验- 29 -7.3 变电所低压一次设备的选择- 30 -7.4 高低压母线的选择- 31 -第八章 低压干线、支线上的熔丝及型号的选择- 31 -8.1. 熔断器选择条件- 31 -8.2. 熔体的额定电流选择- 31 -结束语- 33 -参考资料- 34 -第一章 设计任务与原始资料1.1 设计题目某小型轧钢车间供电系统设计1.2 原始资料（1） 小型轧钢车间用电设备一览表小型轧钢300型车间用电设备一览表序号用电设备名称数量（台）单台设备额定参数Kx法备注Pe(kw)Uo(kV)Ie(A)coseKqKx/cos1推钢机2300.38570.85.2JCe%=252加热炉 鼓风机1400.3869.90.876.53推出机1110.3821.40.785.1JCe%=254加热炉 输出辊道34.50.388.50.85.5JCe%=255500轧机前工作辊道1300.38570.85.2JCe%=256500轧机后跑槽辊道14.50.388.50.85.5JCe%=257毛坯升降台1300.38570.85.28热剪前输送辊道14.50.388.50.85.5JCe%=259热剪前工作辊道17.50.38150.764.4JCe%=2510热剪电动机1400.3869.90.876.5JCe%=2511热剪后输送辊道14.50.388.50.85.5JCe%=2512水泵电动机2400.3869.90.876.513鸭咀剪电动机1110.3821.40.785.114润滑油泵电动机44.50.3880.856.515500轧机电动机110001066.40.87单台电机参数只作参考16300轧机电动机110001066.40.8717成品出口辊道43.50.386.80.783.618切料辊5160.38320.764.819冷剪电动机1400.3872.40.845.50.95/120全厂照明2总计Pe=35KW l=50M213吨起重机JCe%=252Pe=8.90.38Ijs=13A单台中最大一台Pe=5KW225吨起重机JCe%=252Pe=11.40.38Ijs=19.7A单台中最大一台Pe=7.5KW23检修电源3Ijs=56A0.5不应计入“计算负荷”（2） 小型轧钢车间平面图（附图3）全部为二级负荷（3） 该车间年最大有功负荷利用小时数Tmax=6500小时（4） 电源条件该车间由本厂总降压变电所提供两回电源，总降压由地区变电所提供电源，电气接线图及主要参数如图一所示：轧钢车间变电所距总降压变电所电气距离按1.5km考虑。地区变电所35kV侧母线发生三相短路时（5） 该厂所在地区的气象及其他有关资料：a. 要求车间变电所低压侧的功率因数为0.85。高压侧功率因数为0.95。b. 年平均温度及最高温度最热月平均最高温度年平均温度最热月土壤平均温度351830地区变电所 Up=35KV总降压变电所 Ue=10KV去轧钢车间去轧钢车间d(3)d(3)l=5km =0.4/km（同上）B1（同上）Se,b=20,000KVAB1图一 电力系统结构图1.3 要求设计内容（1） 计算小型轧钢车间总负荷及确定为提高功率因数所需的补偿容量。（2） 选择小型轧钢车间变压器的台数和容量。（3） 选择和确定小型轧钢车间供电系统（包括高、低压供电电压，高、低压供电系统图，车间低压电力网接线）。（4） 选择该车间高低压电力网的导线型号及截面。（5） 选择高低压供电系统一次元件（包括校验）。（6） 选择低压干线、支线的熔丝及型号。1.4 要求设计成果（1） 设计说明书一份，其中包括设计的原始资料；完成设计内容时所依据的原则，计算步骤及计算举例。计算结果列表说明，以及插图等。说明书要求简明扼要，整洁美观。（2） 高压供电系统一次接线图一张。（3） 低压供电系统一次接线图一张。说明：高压供电系统图可参照附图一绘制低压供电系统图可参照附图二绘制第二章 负荷和无功功率计算及补偿2.1 负荷计算2.1.1负荷计算的内容和目的（1） 计算负荷又称需要负荷或最大负荷。计算负荷是一个假想的持续性的负荷，其热效应与同一时间内实际变动负荷所产生的最大热效应相等。在配电设计中，通常采用30分钟的最大平均负荷作为按发热条件选择电器或导体的依据。（2） 尖峰电流指单台或多台用电设备持续1秒左右的最大负荷电流。一般取启动电流上午周期分量作为计算电压损失、电压波动和电压下降以及选择电器和保护元件等的依据。在校验瞬动元件时，还应考虑启动电流的非周期分量。（3） 平均负荷为一段时间内用电设备所消耗的电能与该段时间之比。常选用最大负荷班（即有代表性的一昼夜内电能消耗量最多的一个班）的平均负荷，有时也计算年平均负荷。平均负荷用来计算最大负荷和电能消耗量。2.1.2 负荷计算的方法1. 单组用电设备计算负荷的计算公式a)有功计算负荷（单位为KW） = ， 为系数b)无功计算负荷（单位为kvar）= tanc)视在计算负荷（单位为kvA）=d)计算电流（单位为A） =, 为用电设备的额定电压（单位为KV）2. 多组用电设备计算负荷的计算公式a)有功计算负荷（单位为KW）=式中是所有设备组有功计算负荷之和，是有功负荷同时系数，可取0.850.95b)无功计算负荷（单位为kvar）=，是所有设备无功之和；是无功负荷同时系数，可取0.90.97c)视在计算负荷（单位为kvA） =d)计算电流（单位为A） =2.1.3负荷计算结果根据本设计所提供的原始数据，宜采用需求系数法进行负荷计算，各项数据如表一所示：表一 各参数负荷计算结果序号用电设备名称数量单台设备额定参数需要系数功率因素cosPc(kW)Qc(kW)tanSc(kVA)（台）Pe(kw)Uo(kV)1推钢机2300.380.430.825.819.35 0.75 32.25 2加热炉 鼓风机1400.380.670.8726.815.19 0.57 30.80 3推出机1110.380.30.783.32.65 0.80 4.23 4加热炉 输出辊道34.50.380.80.810.88.10 0.75 13.50 5500轧机前工作辊道1300.380.70.82115.75 0.75 26.25 6500轧机后跑槽辊道14.50.380.90.84.053.04 0.75 5.06 7毛坯升降台1300.380.350.810.57.88 0.75 13.13 8热剪前输送辊道14.50.380.450.82.0251.52 0.75 2.53 9热剪前工作辊道17.50.380.460.763.452.95 0.86 4.54 10热剪电动机1400.380.390.8715.68.84 0.57 17.93 11热剪后输送辊道14.50.380.650.82.9252.19 0.75 3.66 12水泵电动机2400.380.250.872011.33 0.57 22.99 13鸭咀剪电动机1110.380.240.782.642.12 0.80 3.38 14润滑油泵电动机44.50.380.180.853.242.01 0.62 3.81 15500轧机电动机11000100.310.87310175.69 0.57 356.32 16300轧机电动机11000100.320.87320181.35 0.57 367.82 17成品出口辊道43.50.380.260.783.642.92 0.80 4.67 18切料辊5160.380.120.769.68.21 0.86 12.63 19冷剪电动机1400.380.380.8415.29.82 0.65 18.10 20全厂照明210.98357.11 0.20 35.71 213吨起重机JCe%=252Pe=8.90.3810.58.915.42 1.73 17.80 225吨起重机JCe%=252Pe=11.40.3810.511.419.75 1.73 22.80 23检修电源30.00 0根据表一中各项数据得： 全厂有功功率： =865.87KW全厂无功功率： =523.17KVar全厂视在功率：=1019.91KVA低压侧功率因数： =865.87/1019.91=0.765<0.85由计算数据可知，低压侧功率因数为0.765，小于0.85，不合要求，需进行功率补偿。 2.3无功功率补偿2.3.1无功补偿的作用 1. 提高用户的功率因数,从而提高电工设备的利用率; 2. 减少电力网络的有功损耗； 3. 合理地控制电力系统的无功功率流动，从而提高电力系统的电压水平，改善电能质量，提高了电力系统的抗干扰能力； 4. 在动态的无功补偿装置上，配置适当的调节器，可以改善电力系统的动态性能，提高输电线的输送能力和稳定性； 5. 装设静止无功补偿器(SVS)还能改善电网的电压波形,减小谐波分量和解决负序电流问题。对电容器、电缆、电机、变压器等，还能避免高次谐波引起的附加电能损失和局部过热。 2.3.2无功补偿装置的选择无功补偿装置主要有三种： 1. 并联电容器组是一种静态的无功补偿装置。用它进行的补偿称为并联电容补偿。 2. 同步调相机。 3. 静止无功补偿器。后两者属于动态的无功补偿装置。 用静电电容器（或称移相电容器、电力电容器）作无功补偿以提高功率因数，是目前工业企业内广泛应用的一种补偿装置。综合考虑，决定采用并联电容器进行低压补偿，所选电容器型号为：BWF0.4-14-1。其图示如图二，技术参数如表二。 图二 BWF0.4-14-1型电容器图示表二 BWF0.4-14-1型电容器技术参数表 BWF0.4-14-1型电容器其他参数如下： a) 电容偏差：电容与其额定值之偏差不超过-5%+10%。 b) 介质损耗角正切值tan 对膜纸复合介质：tan0.0022。 对全膜介质：tan0.0015。 c) 额定容量（Kvar）：14 d) 稳态过电流(包括谐波电流)不超过1.43In。 e) 安装运行地区的海拔高度不超过2000m。 f) 安装运行地区环境空气温度范围-50+55。 2.3.3无功补偿方案的选择用户处的静电电容器补偿方式可分个别补偿、低压集中补偿和高压集中补偿三种。 别补偿：指在个别功率因数较低的设备旁边装设补偿电容器组； 压集中补偿：指将高压电容器组集中装设在总降压变电所610kV母线上； 压集中补偿：指将低压电容器组集中装设在车间变电所或建筑物变电所的低压母线上。 Ø 方案一 个别补偿 该补偿方式补偿范围最大，效果最好。但投资较大，而且桇被补偿的设备停止运行的话，电容器组也被切除，电容器的利用率低。同时存在小容量电容器的单位价格、电容器易受到机械震动及其他环境条件的影响等缺点。所以这种补偿方式适用于长期稳定运行，无功功率需要较大，或距电源较远，不便于实现其他补偿的场合。 Ø 方案二 高压集中补偿 该补偿方式只能补偿总降压变电所610kV母线之前的供配电系统中由无功功率产生的影响，而对无功功率在企业内部的供配电系统中引起的损耗无法补偿，因此补偿范围最小，经济效果较后最差。由于装设集中，运行条件较好，维护管理方便，投资较少，且总降压变电所610kV母线停电机会少，因此电容器利用率高。这种方式在一些大中型企业中应用较普遍。 Ø 方案三 低压集中补偿 该补偿方式补偿范围介于前两者之间，比高压集中补偿要大，而且该补偿方该补偿方式补偿范围介于前两者之间，比高压集中补偿要大，而且该补偿方 式能使变压器的视在功率减小，人而使变压器的容量可选得较小，因此比较经济。这种低压电容器补偿屏一般可安装在低压配电室内，运行维护安全方便。该补偿方式在用户中应用相当普遍。 综上所述，经过技术经济比较后，最终决定使用低压集中补偿，下面就低压集中补偿进行分析。 设计要求在高压侧功率因数不低地0.95，在低压侧不低于0.85，而补偿在低压侧进行，考虑到变压器损耗，暂定低压侧补偿后功率因数cos =0.95来计算补偿容量。 需要补偿的无功为 =444.19KVar需要的电容器数量为 n=444.19/14=32个 考虑三相均衡分配，应装设32个电容器，每相13个，此时并联电容器的实际补偿容量为 Qcc=14*32=448KVar 补偿后的无功为 Qc=Qcc-Qc=871.4-546=325.4KVar =1085.64KVA=1649.7A高压侧：变压器Snt=Sc变压器损耗： Pt=0.02Sc=0.02*1085.8=21.72KW Qt=0.1Sc=0.1*1085.8=108.58KVar 变压器高压侧（一次侧）： =1035.9+21.72=1057.62KW=325.4+108.58=433.98KVar =1143.2KVA =66.00（A） =1057.62/1143.2=0.965>0.95满足设计要求因此，共使用32个BWF0.4-14-1型电容器进行低压集中无功补偿，使高压侧功率因数为0.965，低压侧为0.85满足设计要求。2.4 全厂年耗电量计算工厂的年耗电量可利用工厂的有功和无功计算负荷即：年有功电能消耗量：年无功电能消耗量：式中为年平均有功负荷系数，一般取0.70.75；为年平均无功负荷系数，一般取0.760.82；为年实际工作小时数。取 =0.7，=0.8，=4000h，因此求得：工厂年有功耗电量：=0.7工厂年无功耗电量：=0.8第三章 变电所主变压器台数、容量类型的选择3.1变压器选择原则 选择变压器时，必须对负载的大小、性质作深入的了解，然后按照设备功率的确定方法选择适当的容量。为了降低电能损耗，变压器应该首选低损耗节能型。当厂区配电母线电压偏差不能满足要求时，总降压变电所可选用有载调压变压器。车间变电所一般采用普通变压器。变压器容量的确定除考虑正常负荷外，还考虑到变压器的过负荷能力和经济运行条件。 具体地说： (1)在多尘或有腐蚀性气体严重影响变压器安全的场所，应选择密闭型变压器或防腐型变压器； (2)供电系统中没有特殊要求和民用建筑独立变电所常采用三相油浸自冷电力变压器（S9、SL9、S10-M、S11、S11-M等）； (3)对于高层建筑、地下建筑、发电厂、化工等单位对消防要求较高场所，宜采用干式电力变压器（SC、 SCZ、SCL 、SG3、 SG10、 SC6等）； (4)对电网电压波动较大，为改善电能质量采用有载调压电力变压器(SLZ7、 SZ7、 SFSZ 、SGZ3等)。 3.2主变压器数量及容量类型的确定 3.2.1变压器台数的选择原则 工厂变电所中的主变压器台数，应根据下列原则选择： (1)应满足用电负荷对供电可靠性的要求。对供有大量一、二级负荷的变电所应采用两台变压器，对只有二级负荷，而无一级负荷的变电所，也可只采用一台变压器，并在低压侧架设与其他变电所的联络线。 (2)对季节性负荷或昼夜负荷变动较大的工厂变电所，可考虑采用两台主变压器。 (3)一般的三级负荷，只采用一台主变压器。 (4)考虑负荷的发展，留有安装第二台主变压器的空间。 (5)车间变电所中，单台变压器容量不宜超过1000kVA，现在我国已能生产一些断流量更大和短路稳定度更好的新型低压开关电器，因此如车间负荷容量较 (6)对装设在二层楼以上的干式变压器，其容量不宜大于630kVA。 3.2.2主变压器容量的选择原则 (1)只装一台主变压器时 主变压器的额定容量SN.T应满足全部用电设备总的计算负荷S的需要，且留有余量，并考虑变压器的经济运行，即： Snt （1.151.4）Sc (2)装有两台变压器时 每台主变压器的额定容量SN.T应同时满足以下两个条件： Snt （0.60.7）Sc Snt Sc1.2 其中Sc1.2计算负荷中的全部一、二级负荷。 两台变压器的备用方式有以下两种： 明备用：两台变压器都按100%计算负荷选择容量，并留用一定裕量，一台工作，一台备用。 暗备用：每台变压器都按计算负荷的（60%70%）选择容量，正常情况下两台变压器均参加工作，且各自承担50%的负荷，负荷率为50% /0.7% 70%，满足经济运行的条件，相对暗备用有明显的优势。 由于该厂的铸造车间、电镀车间和锅炉房属二级负荷，对电源的供电可靠性要求较高，宜采用两台变压器以暗备用的方式工作，以便当一台发生故障时，另一台能短时的承担所有负荷，不至于断电，这样就提高了供电可靠性。 在暗备用方式下，变压器的容量按计算负荷的70%选择 Snt= (060.7)Sc=(060.7)×1143.2=685.92800.24（KVA） 且 SntSc1.2=734.49（KVA） 因此，选择2台容量为800KVA,电压等级为10KV的变压器。由于变压器的使用环境没有特殊要求，因此，变压器的选择空间很大，在选择时尽量要求低损耗，同时兼顾经济效益，达到最佳性价比。 Ø 方案一 选用S11-M.R系列800KVA,10KV级变压器技术参数，技术参数如表三 表三Ø 方案二 选用SH15非晶合金系列电力变压器，如图三，技术参数如表四 图三 SH15非晶合金系列电力变压器表四非晶合金变压器说明： 非晶合金变压器空载损耗低、节能、环保优势明显，符合我国政府倡导的“节约资源，保护环境，建设节约型社会”产业政策。 该产品适用于5KVA100KVA的单相变压器、30KVA2500KVA三相五柱式、三相三柱式变压器，比传统的变压器节能70。 非晶合金是一种新型节能材料，采用快速急冷凝固生产工艺，其物理状态表现为金属原子呈无序非晶体排列，它与硅钢的晶体结构完全不同更利于被磁化过程相当容易，从而大幅度降低变压器的空载损耗,若用于油浸变压器还可减排CO、SO、NOx等有害气体，被称为二十一世纪的“绿色材料”。 基于以上优点，经两种方案比较及综合考虑，选择SH15800/10非晶合金电力变压器。 第四章 变电所主接线方案的设计4.1变配电所主接线的选择原则1.当满足运行要求时，应尽量少用或不用断路器，以节省投资。2.当变电所有两台变压器同时运行时，二次侧应采用断路器分段的单母线接线。3.当供电电源只有一回线路，变电所装设单台变压器时，宜采用线路变压器组结线。4.为了限制配出线短路电流，具有多台主变压器同时运行的变电所，应采用变压器分列运行。5.接在线路上的避雷器，不宜装设隔离开关；但接在母线上的避雷器，可与电压互感器合用一组隔离开关。6.610KV固定式配电装置的出线侧，在架空线路或有反馈可能的电缆出线回路中，应装设线路隔离开关。7.采用610 KV熔断器负荷开关固定式配电装置时，应在电源侧装设隔离开关。8.由地区电网供电的变配电所电源出线处，宜装设供计费用的专用电压、电流互感器（一般都安装计量柜）。9.变压器低压侧为0.4KV的总开关宜采用低压断路器或隔离开关。当有继电保护或自动切换电源要求时，低压侧总开关和母线分段开关均应采用低压断路器。10.当低压母线为双电源，变压器低压侧总开关和母线分段开关采用低压断路器时，在总开关的出线侧及母线分段开关的两侧，宜装设刀开关或隔离触头。4.2变配电所主接线方案论证按上面考虑的两种主变压器方案可设计下列两种主接线方案：方案一：装设一台主变压器的主接线方案（如图四所示）图四 装设一台主变压器的主接线图方案二：装高两台主变压器的主接线方案（如图五所示）图五 装设两台主变压器的主接线图4.3、主接线方案的技术经济比较表五 主接线方案的技术经济比较比较项目装设一台主变的方案装设两台主变的方案技术指标供电安全性满足要求满足要求供电可靠性基本满足要求满足要求供电质量由于一台主变，电压损耗较大由于两台主变并列，电压损耗较小灵活方便性只有一台主变，灵活性较差由于两台主变，灵活性较好扩建适应性稍差一些更好一些经济指标电力变压器的综合投资额查得S9-1000/10的单价为15.1万元，而变压器综合投资约为其单价的2倍，因此综合投资约为2×15.1=30.2万元查得S9-630/10的单价为10.5万元，因此两台变压器的综合投资约为4×10.5=42万元比一台主变方案投资多11.8万元高压开关柜（含计量柜）的综合投资额查得GG-1A(F)型柜可按每台4万元计，其综合投资可按设备的1.5倍计，因此高压开关柜的综合投资约为4×1.5×4=24万元本方案采用6台GG-1A(F)柜，其综合投资约为6×1.5×4=36万元，比一台主变方案多投资12王元电力变压器和高压开关柜的年运行费主变的折旧费=30.2万元×0.05=1.51万元;高压开关柜的折旧费=24万元×0.06=1.44万元；变配电的维修管理费=（30.2+24）万元×0.06=3.25万元。因此主变和高压开关柜的折旧和维修管理费=（1.15+1.44+3.25）=6.2万元主变的折旧费=42万元×0.05=2.1万元；高压开关柜的折旧费=36万元×0.06=2.16万元；变配电的维修管理费（42+36）万元×0.06=4.68万元。因此主变和高压开关柜的折旧和维修管理费=（2.1+2.16+4.68）=8.94万元，比一台主变方案多投资2.74万元供电贴费主变容量每KVA为800元，供电贴费=1000KVA×0.08万元/KVA=80万元供电贴费=2×630KVA×0.08万元=100.8万元，比一台主变多交20.8万元从上表可以看出，按技术指标，装设两台主变的主接线方案略优于装设一台主变的主接线方案，但按经济指标，则装设一台主变的主接线方案远优于装设两台主变的主接线方案，因此决定采用装设一台主变的主接线方案。第五章 高、低压电力网导线型号及截面的选择5.1 导线型号的选择原则5.1.1工厂常用架空线路裸导线型号工厂户外架空线路一般采用裸导线，其常用型号适用范围如下：1. 铝绞线（LJ）：户外架空线路采用的铝绞线导电性能好，重量轻，对风雨作用的抵抗力较强，但对化学腐蚀作用的抵抗力较差，多用在10kV及以下线路上，其杆距不超过100125m。2. 钢芯铝绞线（LGJ）：此种导线的外围用铝线，中间线芯用钢线，解决了铝绞线机械强度差的缺点。由于交流电的趋肤效应，电流实际上只从铝线通过，所以钢芯铝绞线的截面面积是指铝线部分的面积。在机械强度要求较高的场所和35kV及以上的架空线路上多被采用。3. 铜绞线（TJ）：铜绞线导电性能好，对风雨及化学腐蚀作用的抵抗力强，但造价高，且密度过大，选用要根据实际需要而定。4. 防腐钢芯铝绞线（LGJF）：具有钢芯铝绞线的特点，同时防腐性好，一般用在沿海地区、咸水湖及化工工业地区等周围有腐蚀性物质的高压和超高压架空线路上。5.1.2工厂常用电力电缆型号工厂供电系统中常用电力电缆型号及适用范围如下：1. 油浸纸绝缘铝包或铅包电力电缆（如铝包铝芯ZLL型，铝包铅芯ZL型）。它具有耐压强度高，耐热能力好，使用年限长等优点，使用最普遍。这种电缆在工作时，其内部浸渍的油会流动，因此不宜用在有较大高度差的场所。如610kV电缆水平高度差不应大于15m，以免低端电缆头胀裂漏油。2. 油浸纸滴干绝缘铅包电力电缆。可用于垂直或高落差处，敷设在室内、电缆沟、隧道或土壤中，能承受机械压力，但不能承受大的拉力。3. 塑料绝缘电力电缆。这种电缆重量轻、耐腐蚀，可以敷设在有较大高度差，甚至是垂直、倾斜的环境中，有逐步取代油浸纸绝缘电缆的趋向。目前生产的有两种：一种是聚氯乙烯绝缘、聚氯乙烯护套的全塑电力电缆（VLV和VV型），已生产至10kV电压等级。另一种是交联聚乙烯绝缘、聚氯乙烯护套电力电缆（YJLV和YJV型），已生产至110kV电压等级。5.1.3工厂常用绝缘导线型号及选择工厂车间内采用的配电线路及从电杆上引进户内的线路多为绝缘导线。配电干线也可采用裸导线和电缆。绝缘导线的线芯材料有铝芯和铜芯两种。塑料绝缘导线的绝缘性能好，价格较低，又可节约大量橡胶和棉纱，在室内敷设可取代橡皮绝缘线。由于塑料在低温时要变硬变脆，高温时易软化，因此塑料绝缘导线不宜在户外使用。车间内常用的塑料绝缘导线型号有：BLV塑料绝缘铝芯线，BV塑料绝缘铜芯线，BLVV（BVV）塑料绝缘塑料护套铝（铜）芯线。BVR塑料绝缘铜芯软线。常用橡皮绝缘导线型号有：BLX（BX）棉纱编织橡皮绝缘铝（铜）芯线，BBLX（BBX）玻璃丝编织橡皮绝缘铝（铜）芯线，BLXG（BXG）棉纱编织、浸渍、橡皮绝缘铝（铜）芯线（有坚固保护层，适用面宽），BXR棉纱编织橡皮绝缘软铜线等。上述导线中，软线宜用于仪表、开关等活动部件，其他导线除注明外，一般均可用于户内干燥、潮湿场所固定敷设。5.2 导线截面选择原则导线电缆截面的选择要求必须满足安全、可靠和经济的条件，其选择原则为：1. 按允许载流量选择导线和电缆的截面通过导线或电缆的最大负荷电流不应大于其允许载流量。2. 按允许电压损失选择导线和截面在导线和电缆（包括母线）通过正常最大负荷电流（即计算电流）时，线路上产生的电压损失不应超过正常运行时允许的电压损失。3. 按经济电流密度选择导线和电缆截面经济电流密度是指使线路的年运行费用支出最小的电流密度。按这种原则选择的导线和电缆截面称为经济截面。4. 按机械强度选择导线和电缆截面这是对架空线路而言的。要求所选的截面不小于其最小允许截面。对电缆不必校验其机械强度。5. 满足短路稳定度的条件架空线路因其散热性较好，可不作稳定性校验，绝缘导线和电缆应进行热稳定校验，母线也要校验其热稳定。选择导线截面时，要求在满足上述五个原则的基础上选择其中截面数最大的那个值。5.3 导线型号及截面选择5.3.1 10KV高压进线的选择及检验(1)选择经济截面变压器一次侧计算电流=66.00A按经济电流密度选择导线截面，因年最大负荷利用小时为4800h，查表得Jec=1.15（钢心铝绞线）则 Sec=Ic1/Jec=57.4（mm）由设计经验表明计算值比实际值偏大，因此选用LGJ50型钢芯铝绞线。(2)检验发热条件查表知，LGJ-50在室外温度为25时的允许载流量为Ial=220A>66.0A,满足发热条件。(3)校验机械强度查表知，10KV架空铝绞线的机械强度最小截面为Smin=25<S=50，因此，所选的导线截面也满足机械强度要求。5.3.2 低压侧母线选择低压侧计算电流为=1649.7（A）查表得尺寸为100 ×10矩形铝母线（每相的铝排数为1）在环境温度为25时的允许截流量为1820A，而实际的最热月最高气温为33，矩形母线最高允许温度为，则温度修正系数为 70。导线的实际允许载流量为 =0.9068×1820=1650.3>1649.7所以选择尺寸为100 ×10的矩形铝母线（每相的铝排数为1）第六章 短路电流的计算6.1短路电流计算的目的短路电流计算的目的是为了正确选择和校验电气设备，以及进行继电保护装置的整定计算。进行短路电流计算，首先要绘制计算电路图。在计算电路图上，将短路计算所考虑的各元件的额定参数都表示出来，并将各元件依次编号，然后确定短路计算点。短路计算点要选择得使需要进行短路校验的电气元件有最大可能的短路电流通过。接着，按所选择的短路计算点绘出等效电路图，并计算电路中各主要元件的阻抗。在等效电路图上，只需将被计算的短路电流所流经的一些主要元件表示出来，并标明其序号和阻抗值，然后将等效电路化简。对于工厂供电系统来说，由于将电力系统当作无限大容量电源，而且短路电路也比较简单，因此一般只需采用阻抗串、并联的方法即可将电路化简