厂房门架施工方案广东.doc

目录一、编制依据二、门架支撑平面布置三、模板支撑设计计算 四、应急预案模板门架支撑体系专项施工方案一、编制依据本工程模板支撑计算依据为工程设计图纸，及以下标准、规范：1）广东省建设工程支撑模板系统施工安全管理办法。2）建筑施工安全检查标准JGJ59-99。3）建筑工程荷载规范。4）建筑施工门式钢管脚手架安全技术规范（JGJ 1282000）等规范编制二、门架支撑平面布置本工程C2厂房在二层以上模板支撑体系施工过程中，使用了部分重型门架作为模板的支撑体系，使用范围在700平方米左右，具体平面布置见下图，门架搭设间距不大于1米。C2厂房工程两层-六层结构，板厚150mm，最大梁截面为300mm×1000mm，现选取最大梁进行验算，150板厚进行门架支撑受力计算。三、模板支撑设计计算 见后附计算书四、应急预案 工地发生安全事故后，企业、项目部除立即组织抢救伤员，采取有效措施防止事故扩大和保护事故现场，做好善后工作外，还应按下列规定报告有关部门：    轻伤事故：应由项目部在24小时内报告企业领导、生产办公室和企业工会：    重伤事故：企业应在接到项目部报告后24小时内报告上级主管单位，安全生产监督管理局和工会组织：    重伤三人以上或死亡一至二人的事故：企业应在接到项目部报告后4小时内报告上级主管单位、安全监督部门、工会组织和人民检察机关，填报事故快报表，企业工程部负责安全生产的领导接到项目部报告后4小时应到达现场；    死亡三人以上的重大、特别重大事故：企业应立即报告当地市级人民政府，同时报告市安全生产监督管理局、工会组织、人民检察机关和监督部门，企业安全生产第一责任人(或委托人)应在接到项目部报告后4小时内到达现场；附计算书：梁模板(门架)计算书梁段:KL。一、参数信息1.模板支撑及构造参数梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：1.00；门架型号：HR可调式重型门架；门架纵距Lb(m)：1.00；门架搭设高度(m)：5.40；承重架类型设置：门架平行于梁截面；门架几何尺寸b(mm)：1000.00，b1(mm)：750.00，h0(mm)：1930.00，h1(mm)：1536.00，h2(mm)：100.00，步距(mm)：1950.00；加强杆的钢管类型：48×3；立杆钢管类型：48×3；2.荷载参数新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.35；钢筋自重(kN/m3)：1.50；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.0；振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；施工荷载(kN/m2)：4.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：18.0；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底横向支撑截面类型：木方 : 50×100mm；梁底纵向支撑截面类型：钢管(单钢管) :48×3；梁底横向支撑间隔距离(mm)：250.0；5.梁侧模板参数次楞间距(mm)：250；主楞竖向根数：2；穿梁螺栓直径(mm)：M12；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；主楞到梁底距离依次是：200mm，500mm；主楞材料：圆钢管；直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.00；主楞合并根数：2；次楞材料：木方；宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；二、梁侧模板荷载计算按施工手册，新浇混凝土作用于模板的最大侧压力，按下列公式计算，并取其中的较小值: F=0.22t12V1/2 F=H其中 - 混凝土的重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土的初凝时间，取2.000h； T - 混凝土的入模温度，取20.000； V - 混凝土的浇筑速度，取2.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取0.850。分别计算得 17.031 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值17.031 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板的计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。 面板计算简图(单位：mm)1.强度计算材料抗弯强度验算公式如下: M/W < f其中，W - 面板的净截面抵抗矩，W = 85×1.8×1.8/6=45.9cm3； M - 面板的最大弯矩(N·mm)； - 面板的弯曲应力计算值(N/mm2)； f - 面板的抗弯强度设计值(N/mm2)；按照均布活荷载最不利布置下的三跨连续梁计算：Mmax = 0.1q1l2+0.117q2l2其中 ，q - 作用在模板上的侧压力，包括：新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.2×0.85×17.03×0.9=15.634kN/m；振捣混凝土荷载设计值: q2= 1.4×0.85×4×0.9=4.284kN/m；计算跨度: l = 250mm；面板的最大弯矩 M = 0.1×15.634×2502 + 0.117 ×4.284×2502 = 1.29×105N·mm；面板的最大支座反力为：N=1.1q1l+1.2q2l=1.1×15.634×0.25+1.2×4.284×0.25=5.585kN；经计算得到，面板的受弯应力计算值: = 1.29×105 / 4.59×104=2.8N/mm2；面板的抗弯强度设计值: f = 13N/mm2；面板的受弯应力计算值 =2.8N/mm2 小于 面板的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算=0.677ql4/(100EI)l/250 q-作用在模板上的新浇筑混凝土侧压力线荷载设计值: q=15.634N/mm； l-计算跨度: l = 250mm； E-面板材质的弹性模量: E = 6000N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I = 85×1.8×1.8×1.8/12=41.31cm4；面板的最大挠度计算值: = 0.677×15.634×2504/(100×6000×4.13×105) = 0.167 mm；面板的最大容许挠度值: = l/250 =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值 =0.167mm 小于 面板的最大容许挠度值 =1mm，满足要求！四、梁侧模板支撑的计算1.次楞计算次楞直接承受模板传递的荷载，按照均布荷载作用下的简支梁计算。次楞均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：q=5.585/(1.000-0.150)=6.570kN/m本工程中，次楞采用木方，宽度50mm，高度100mm，截面惯性矩I，截面抵抗矩W和弹性模量E分别为:W = 1×5×10×10/6 = 83.33cm3；I = 1×5×10×10×10/12 = 416.67cm4；E = 9000.00 N/mm2； 计算简图 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.402 kN·m，最大支座反力 R= 4.188 kN，最大变形 = 0.697 mm（1）次楞强度验算强度验算计算公式如下: = M/W<f经计算得到，次楞的最大受弯应力计算值 = 4.02×105/8.33×104 = 4.8 N/mm2；次楞的抗弯强度设计值: f = 11N/mm2；次楞最大受弯应力计算值 = 4.8 N/mm2 小于 次楞的抗弯强度设计值 f=11N/mm2，满足要求！（2）次楞的挠度验算次楞的最大容许挠度值: = 350/400=0.875mm；次楞的最大挠度计算值 =0.697mm 小于 次楞的最大容许挠度值 =0.875mm，满足要求！2.主楞计算主楞承受次楞传递的集中力，取次楞的最大支座力4.188kN,按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算。本工程中，主楞采用圆钢管，直径48mm，壁厚3mm，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:W = 2×4.493=8.99cm3；I = 2×10.783=21.57cm4；E = 206000.00 N/mm2； 主楞计算简图 主楞计算剪力图(kN) 主楞计算弯矩图(kN·m) 主楞计算变形图(mm)经过计算得到最大弯矩 M = 0.471 kN·m，最大支座反力 R= 9.318 kN，最大变形 = 0.175 mm（1）主楞抗弯强度验算 = M/W<f经计算得到，主楞的受弯应力计算值: = 4.71×105/8.99×103 = 52.4 N/mm2；主楞的抗弯强度设计值: f = 205N/mm2；主楞的受弯应力计算值 =52.4N/mm2 小于 主楞的抗弯强度设计值 f=205N/mm2，满足要求！（2）主楞的挠度验算根据连续梁计算得到主楞的最大挠度为 0.175 mm主楞的最大容许挠度值: = 500/400=1.25mm；主楞的最大挠度计算值 =0.175mm 小于 主楞的最大容许挠度值 =1.25mm，满足要求！五、穿梁螺栓的计算 验算公式如下:N<N= f×A其中 N - 穿梁螺栓所受的拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓的抗拉强度设计值，取170 N/mm2； 穿梁螺栓型号: M12 ；查表得： 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A = 76 mm2；穿梁螺栓所受的最大拉力: N =9.318 kN。穿梁螺栓最大容许拉力值: N = 170×76/1000 = 12.92 kN；穿梁螺栓所受的最大拉力 N=9.318kN 小于 穿梁螺栓最大容许拉力值 N=12.92kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度验算计算公式如下:M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(N·mm)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.000mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值(kN/m)：q1:1.2×（24+1.5）×1×0.3×0.9=8.262kN/m；模板结构自重荷载(kN/m)：q2:1.2×0.35×0.3×0.9=0.113kN/m施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：q3: 1.4×(4+2)×0.3×0.9=2.268kN/m；q = q1 + q2 + q3=8.262+0.113+2.268=10.643kN/m；面板的最大弯矩：M = 0.1×10.643×2502= 66521.25N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： = M/W<f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=0.300×103×18.0002/6=16200.000 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =66521.250 /16200.000 = 4.106N/mm2；面板截面的最大应力计算值: =4.106N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册钢度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（(24.0+1.50)×1.000+0.35）×0.30 = 7.76N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =250.00mm； E-面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =30.000×1.8003/12 = 14.580cm4；面板的最大允许挠度值: =250/250 = 1mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×7.755×2504/(100×6000×1.46×105)=0.231mm；面板的最大挠度计算值: =0.231mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 1mm，满足要求！七、梁底纵、横向支撑计算（一）、梁底横向支撑计算本工程梁底横向支撑采用木方 : 50×100mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)：q1=（24+1.5）×1×0.25=6.375kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2=0.35×(2×1+0.3)/0.3×0.25=0.671kN/m(3)施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1=(4+2)×0.25=1.5kN/m；恒荷载设计值： q = 1.2×6.375×0.9+1.2×0.671×0.9=7.61kN/m；活荷载设计值： P = 1.4×1.5×0.9=1.89kN/m；线荷载设计值： q = 7.61+1.89 =9.5kN/m； 简图(kN·m) 剪力图(kN) 弯矩图(kN·m) 变形图(mm)横向支撑的支座力N1=N2=1.425 kN；横向支撑杆最大弯矩值为 M= 0.6 kN·m；横向支撑的最大受弯应力计算值 ： =0.601×106 /83333.33=7.2 N/mm2；截面抗剪强度必须满足： = 3V/(2bh0)fv梁底横向支撑受剪应力计算值 = 3×1.425×103/(2×50.000×100.000) = 0.427N/mm2；横向支撑的最大挠度：=1.517 mm；横向支撑的允许挠度: =1000.000/250=4.000 mm；横向支撑的最大应力计算值 7.216 N/mm2 小于 横向支撑的抗弯强度设计值 f=11.000 N/mm2，满足要求！横向支撑的受剪应力计算值 0.427 N/mm2 小于 抗剪强度设计值 =1.400 N/mm2，满足要求！横向支撑的最大挠度 =1.517 mm 小于 最大允许挠度 =4.000 mm，满足要求！（二）、梁底纵向支撑计算本工程梁底纵向支撑采用钢管(单钢管) :48×3。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土梁自重(kN)：P1=（24+1.5）×1×0.3×0.25/2 =0.956kN；(2)模板的自重荷载(kN)：P2=0.35×(2×1+0.3)×0.25/2 =0.101kN(3)施工与振捣混凝土时产生的荷载(kN)：经计算得到，活荷载标准值P3=(4+2)×0.3×0.25/2 =0.225kN；经计算得到，活荷载标准值集中荷载设计值： P = 1.2×（0.956+ 0.101)+ 1.4×0.225 =1.583 kN；2.抗弯强度及挠度验算：梁底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）： 梁底纵向支撑计算简图 梁底纵向支撑梁剪力图(kN) 梁底纵向支撑梁弯矩图(kN·m) 梁底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M= 0.594 kN·m最大剪力：V= 3.364 kN最大变形（挠度）：0.942 mm按以下公式进行梁底纵向支撑抗弯强度验算： = M/W<f其中， -梁底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -梁底纵向支撑计算最大弯矩(N·mm)； W -梁底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=4490mm3； f -梁底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2) f=205.000N/mm2； w -最大容许挠度(mm) w= 1000.000/250 = 4.000 mm；梁底纵向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.594×106/4490.000 = 132.214 N/mm2梁底纵向支撑的最大应力计算值 132.214 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！梁底纵向支撑的最大挠度计算值 : =0.942mm 小于梁底纵向支撑的最大允许挠度 =4mm，满足要求！ 3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足: = 2V/Afv其中，A -钢管的截面面积；梁底纵向支撑受剪应力计算值 = 2×3.364×103/(424.000) = 15.867N/mm2；梁底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 120.000 N/mm2；梁底纵向支撑的受剪应力计算值 15.867 N/mm2 小于 梁底纵向支撑抗剪强度设计值 120N/mm2，满足要求！八、立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式(不组合风荷载)N=1.2NG+1.4NQ其中 NG -脚手架的静荷载标准值，NG = 11.321 kN； NQ - 脚手架的活荷载标准值，NQ = 1.8 kN；经计算得到，N = 16.105 kN。门式钢管脚手架的稳定性按照下列公式计算NNd其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 16.105 kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算Nd=·A·f·k0i=(I/A1)1/2I=I0+I1·h1/h0 其中- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到， =0.573； k - 调整系数，k=1.13； k0 - 一榀门架的承载力修正系数，k0=0.8； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.14 cm； h0 - 门架的高度，h0=1.93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=10.78 cm4； A1 - 门架立杆的截面面积，A1=4.24 cm2； h1 - 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 - 门架加强杆的截面惯性矩，I1=10.78 cm4； f - 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A - 一榀门架立杆的截面面积，A=8.48 cm2； I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=19.36 cm4； I=I0+I1×h1/h0=10.780+10.780×1536.000/1930.000=19.359 cm4经计算得到，Nd= 79.688 kN。立杆的稳定性计算 N < Nd，满足要求！板模板(门架)计算书 一、参数信息1.构造参数门架型号:HR可调式重型门架；门架搭设高度(m):5.40；扣件连接方式:单扣件；承重架类型设置:纵向支撑平行于门架；门架横距La(m):1.00；门架纵距Lb(m):1.00；门架几何尺寸:b(mm):1000.00，b1(mm):750.00，h0(mm):1930.00，h1(mm):1536.00，h2(mm):100.00，步距(mm):1950.00；加强杆的钢管类型:48×3；立杆钢管类型:48×3；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；混凝土自重(kN/m3):25.0；钢筋自重(kN/m3):1.10；施工均布荷载(kN/m2):1.0；3.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：21000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.楼板参数楼板的计算宽度(m):4.00；楼板的计算厚度(mm):150.00；楼板的计算长度(m):4.50；施工平均温度():25.000；5.板底模板参数板底横向支撑截面类型：木方 : 50×100mm；板底纵向支撑截面类型：钢管(单钢管) :48×3；板底横向支撑间隔距离(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；二、板底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载、施工荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。 1.抗弯强度验算计算公式如下:M=0.1ql2其中， M-面板计算最大弯矩(N·mm)； l-计算跨度(板底横向支撑间距): l =300.000mm； q-作用在模板上的压力线荷载，它包括:新浇混凝土及钢筋荷载设计值q1: 1.2×(25+1.1)×0.15×1×0.9=4.228kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.2×0.35×1×0.9=0.378kN/m施工人员及设备产生的荷载设计值q3: 1.4×1×1×0.9=1.26kN/m；q = q1 + q2 + q3=4.228+0.378+1.26=5.866kN/m；面板的最大弯矩：M = 0.1×5.866×3002= 52795.8N·mm；按以下公式进行面板抗弯强度验算： =M/W<f其中， -面板承受的应力(N/mm2)； M -面板计算最大弯矩(N·mm)； W -面板的截面抵抗矩 W=bh2/6b:面板截面宽度，h:面板截面厚度；W=1.000×103×18.0002/6=54000.000 mm3；f -面板截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=13.000N/mm2；面板截面的最大应力计算值： = M/W =52795.800 /54000.000 = 0.978N/mm2；面板截面的最大应力计算值: =0.978N/mm2 小于面板截面的抗弯强度设计值 f=13N/mm2，满足要求！2.挠度验算根据建筑施工计算手册刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中，q-作用在模板上的压力线荷载: q =（25.00+1.100)×0.150×1.000= 3.92N/mm； l-计算跨度(板横向支撑间距): l =300.00mm； E-面板的弹性模量: E = 9000.0N/mm2； I-面板的截面惯性矩: I =100.000×23/12 = 48.600cm4；面板的最大允许挠度值: =300/250 = 1.2mm；面板的最大挠度计算值: = 0.677×3.915×3004/(100×9500×4.86×105)=0.046mm；面板的最大挠度计算值: =0.046mm 小于 面板的最大允许挠度值: = 1.2mm，满足要求！三、板底纵、横向支撑计算（一）、板底横向支撑计算本工程板底横向支撑采用木方 : 50×100mm。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载的计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1:=(25+1.1)×0.15×0.3=1.174kN/m；(2)模板的自重荷载(kN/m)：q2:=0.35×0.3=0.105kN/m(3)活荷载为施工荷载标准值(kN/m)：经计算得到，活荷载标准值P1:=1×0.3=0.3kN/m；均布荷载设计值： q = 1.2×（1.174+0.105）+1.4×0.3=1.955kN/m；计算挠度时，均布荷载标准值： q = 1.174+0.105 =1.28kN/m；2.抗弯强度验算：最大弯矩计算公式如下:M=0.1ql2其中， M-计算最大弯矩(N·mm)； l-计算跨度(门架纵距)；l =1.000mm； q-作用在模板上的均布荷载设计值；q=1.955kN/m最大弯距：M =0.1×1.955×1.0002=0.196kN·m；最大支座力：N =1.1×1.955×1.000=2.151kN；按以下公式进行板底横向支撑抗弯强度验算： =M/W<f其中， -板底横向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底横向支撑计算最大弯矩(N·mm)； W -板底横向支撑的截面抵抗矩 W=bh2/6 b: 板底横向支撑截面宽度，h: 板底横向支撑截面厚度； W=50.000×100.0002/6=83333.333 mm3 f -板底横向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=11.000N/mm2；板底横向支撑截面的最大应力计算值： = M/W = 0.196×106/83333.333 = 2.346N/mm2；板底横向支撑的最大应力计算值 2.346 N/mm2 小于 板底横向支撑抗弯强度设计值 11N/mm2，满足要求！3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足： = 3V/(2bh0)其中最大剪力: V=0.6×1.955×1.000 = 1.173 kN；板底横向支撑受剪应力计算值 = 3×1.173×103/(2×50.000×100.000) = 0.352N/mm2；板底横向支撑抗剪强度设计值 fv = 1.400 N/mm2；板底横向支撑的受剪应力计算值 : =0.352N/mm2 小于板底横向支撑抗剪强度设计值fv =1.4N/mm2，满足要求！4. 挠度验算：最大挠度考虑为静荷载最不利分配的挠度，计算公式如下:=0.677ql4/(100EI)=l/250其中， -计算最大挠度(mm)； l-计算跨度(门架纵距)；l =1000.000mm； q-作用在模板上的均布荷载标准值；q=1.280kN/m； E-板底横向支撑弹性模量；E= 9.00×103 N/mm2； I-板底横向支撑截面惯性矩；I=4166666.667 mm4；板底横向支撑最大挠度计算值 = 0.677×1.280×10004 /(100×9.00×103×4166667)=0.231mm；板底横向支撑的最大允许挠度 = 1000.000/250=4.000 mm；板底横向支撑的最大挠度计算值 : =0.231mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =4mm，满足要求！（二）、板底纵向支撑计算本工程板底纵向支撑采用钢管(单钢管) :48×3。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和施工及设备的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.抗弯强度及挠度验算：板底纵向支撑，按集中荷载三跨连续梁计算（附计算简图）：板底纵向支撑所受荷载 P=2.151 kN 板底纵向支撑计算简图 板底纵向支撑梁弯矩图(kN·m) 板底纵向支撑梁剪力图(kN) 板底纵向支撑梁变形图(mm)最大弯矩：M= 0.724 kN·m最大剪力：V= 4.596 kN最大变形（挠度）：2.093 mm按以下公式进行板底纵向支撑抗弯强度验算： =M/W<f其中， -板底纵向支撑承受的应力(N/mm2)； M -板底纵向支撑计算最大弯矩(N·mm)； W -板底纵向支撑的截面抵抗矩 : 截面抵抗矩 W=4490mm3； f -板底纵向支撑截面的抗弯强度设计值(N/mm2)； f=205.000N/mm2 -最大容许挠度(mm) = 1000.000/250 = 4.000 mm；板底纵向支撑的最大应力计算值： = M/W = 0.724×106/4490.000 = 161.261 N/mm2板底纵向支撑的最大应力计算值 161.261 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗弯强度设计值 205N/mm2，满足要求！板底纵向支撑的最大挠度计算值 : =2.093mm 小于板底横向支撑的最大允许挠度 =4mm，满足要求！ 3.抗剪强度验算截面抗剪强度必须满足: = 2V/Afv其中，A -钢管的截面面积；板底纵向支撑受剪应力计算值 = 2×4.596×103/(424.000) = 21.679N/mm2；板底纵向支撑抗剪强度设计值 fv = 120.000 N/mm2；板底纵向支撑的受剪应力计算值 21.679 N/mm2 小于 板底纵向支撑抗剪强度设计值 120N/mm2，满足要求！四、立杆的稳定性计算:作用于一榀门架的轴向力设计值计算公式N=1.2·NG+1.4NQ其中 NG - 每榀门架的静荷载标准值，NG = 11.972 kN； NQ -每榀门架的活荷载标准值，NQ = 2 kN； H - 门架的搭设高度，H = 5.4 m。经计算得到，N = 17.166 kN。门架的稳定性按照下列公式计算NNd其中 N - 作用于一榀门架的轴向力设计值，N = 17.166 kN； Nd - 一榀门架的稳定承载力设计值(kN)；一榀门架的稳定承载力设计值以下公式计算Nd=·A·fi=(I/A1)1/2I=I0+I1·h1/h0 其中- 门架立杆的稳定系数,由长细比 kho/i 查表得到， =0.544； k - 调整系数，k=1.17； i - 门架立杆的换算截面回转半径，i=2.14 cm； h0 - 门架的高度，h0=1.93m； I0 - 门架立杆的截面惯性矩，I0=10.78 cm4； A1 - 门架立杆的截面面积，A1=4.24 cm2； h1 - 门架加强杆的高度，h1=1.54m； I1 - 门架加强杆的截面惯性矩，I1=10.78 cm4； f - 门架钢材的强度设计值，f=205 N/mm2。 A - 一榀门架立杆的截面面积，A=8.48 cm2； A=2 ×A1=2×4.24= 8.48 cm2； I - 门架立杆的换算截面惯性矩，I=19.36 cm4； I=I0+I1×h1/h0=10.780+10.780×1536.000/1930.000=19.359 cm4经计算得到，Nd= 94.569 kN。立杆的稳定性计算 N < Nd，满足要求！